Гидромеханическая: Гидромеханическая трансмиссия | что это такое, устройство, принцип работы

Содержание

Гидромеханическая передача автомобиля

Категория:

   Техническое обслуживание автомобилей

Публикация:

   Гидромеханическая передача автомобиля

Читать далее:



Гидромеханическая передача автомобиля

Современные механические трансмиссии надежны в работе и имеют сравнительно высокие к. п. д. (0,85— 0,95). Однако одним из недостатков их является разрыв потока мощности от двигателя при переключении передач, вызывающий замедление движения, что снижает интенсивность разгона и ухудшает проходимость автомобиля. Наряду с этим правильность выбора момента переключения передач в зависимости от условий движения во многом зависит от квалификации водителя, а поэтому выбор момента переключения передач не всегда близок к наиболее выгодным режимам работы двигателя, что существенно снижает срок службы автомобилей и автобусов и ухудшает их экономичность. Значительное же число переключений передач в городских условиях движения вызывает сильное утомление водителя.

Для устранения этих недостатков на легковых автомобилях ЗИЛ-4104, ГАЗ-14 «Чайка», автобусах ЛиАЗ-677М, ЛАЗ-4202, а также на автомобилях-самосвалах особо большой грузоподъемности БелАЗ-7522, -7525 и др. применяют гидромеханические передачи, устанавливаемые вместо сцепления и коробки передач. При наличии гидромеханической передачи скорость движения автомобиля управляется лишь педалью управления дроссельной заслонкой и при необходимости педалью тормоза.

Гидромеханическая передача состоит из двух основных частей: гидромеханического трансформатора и двух-, трех- или четырехступенчатой коробки передач, действующей автоматически в зависимости от изменения скоростного и нагрузочного режимов работы автомобиля.

Гидромеханический трансформатор. Включаемый между двигателем и трансмиссией автомобиля гидротрансформатор представляет собой гидравлический механизм, обеспечивающий автоматическое изменение передаваемого от двигателя крутящего момента в соответствии с изменениями нагрузки на ведомом валу коробки передач.

В гидротрансформаторе (рис. 14.24, б) имеются три рабочих колеса с криволинейными лопатками: 2 — вращающееся насосное, 4 — турбинное и 3— колесо-реактор. Насосное колесо соединено с корпусом (ротором) гидротрансформатора и через него — с коленчатым валом (рис. 14.24, а) двигателя. Турбинное колесо связано через ведомый вал 5 с трансмиссией автомобиля.

Рекламные предложения на основе ваших интересов:

Колесо-реактор установлено на неподвижном пустотелом валу 6, закрепленном на картере гидротрансформатора. Муфта свободного хода позволяет колесу-реактору вращаться только в одном направлении попутно с вращением насосного колеса. Турбинное колесо, колесо-реактор и насосное колесо установлены внутри корпуса, закрепленного на маховике 9 (см. рис. 14.24, б) двигателя. Внутренняя часть корпуса 8 является рабочей полостью гидротрансформатора, которая заполняется циркулирующим под давлением маловязким маслом.

Корпус гидротрансформатора в сборе с расположенными в нем рабочими колесами помещен на подшипниках внутри закрытого неподвижного картера, передняя часть которого является опорой гидротрансформатора при установке его на автомобиле или автобусе.

При работе гидротрансформатора масло, нагнетаемое в рабочую полость, захватывается лопатками вращающегося насосного колеса, отбрасывается центробежной силой вдоль криволинейных лопаток к его наружной окружности и поступает на лопатки турбинного колеса. В результате создаваемого при этом напора масла турбинное колесо приводится в движение вместе с ведомым валом. Далее масло поступает на лопатки колеса-реактора, изменяющего направление потока жидкости, и затем в насосное колесо, непрерывно циркулируя по замкнутому кругу рабочей полости и участвуя в общем вращении с колесами гидротрансформатора, как указано стрелками. От давления масла, приложенного к турбинному колесу, заклинивается муфта свободного хода, благодаря чему колесо-реактор становится неподвижным.

Наличие неподвижного колеса-реактора (лопатки которого расположены так, что они изменяют направление проходящего через него потока жидкости) способствует возникновению на лопатках реактора реактивного момента, воздействующего через жидкость на лопатки турбинного колеса дополнительно к моменту, передаваемому на него от насосного колеса. Следовательно, колесо реактора дает возможность получать на валу турбинного колеса крутящий момент, отличный от момента, передаваемого двигателем.

Чем медленнее вращается турбинное колесо (по сравнению с насосным) от приложенной к валу турбинного колеса внешней нагрузки, тем значительнее лопатки реактора изменяют направление проходящего через него потока жидкости и тем больший дополнительный момент передается от колеса-реактора турбинному колесу, в результате чего увеличивается крутящий момент, передаваемый от его вала на трансмиссию.

Способность гидротрансформатора автоматически изменять (трансформировать) соотношение моментов на валах в зависимости от соотношения частоты вращения ведущего и ведомого валов, а следовательно, и от внешней нагрузки является его основной особенностью. Таким образом, действие гидротрансформатора подобно действию коробки передач с автоматическим изменением передаточных чисел.

Но так как диапазон изменения крутящего момента гидротрансформатором недостаточен для различных условий движения автомобилей, а также он не обеспечивает получение передачи заднего хода, на автомобилях и автобусах гидротрансформатор обычно устанавливают с механической коробкой передач.

Типичным примером взаимодействия гидротрансформатора и механической коробки передач является гидромеханическая передача (рис. 14.25) автобуса ЛиАЗ-677М. Передача состоит из гидротрансформатора А, корпус 3 которого через приводной вал соединяется с коленчатым валом двигателя и механической двухступенчатой коробкой передач Б с автоматическим управлением. Понижающая передача коробки имеет передаточное число 1,79, задний ход —1,71.

Рис. 14.24. Гидротрансформатор: а—схема работы; б—основные детали

Механическая двухступенчатая коробка передач. Коробка передач представляет собой зубчатый двухступенчатый редуктор с расположенным в нем ведущим, ведомым и промежуточным валами.

Ведущий вал установлен на двух шарикоподшипниках и проходит через опору, на которой установлено колесо-реактор с муфтой свободного хода. На шлицах переднего конца вала крепится турбинное колесо, приводящее вал во вращение. На заднем конце вала установлена шестерня привода промежуточного вала и расположен двойной фрикцион В типа многодискового сцепления с передними дисками и задними.

Передние фрикционные диски служат для включения прямой, а задние — для включения понижающей передачи.

Промежуточный вал установлен на двух подшипниках качения. На нем жестко закреплены зубчатое колесо привода вала и ведущие колеса передачи переднего и заднего ходов. В зацеплении с последним находится шестерня.

Ведомый вал изготовлен за одно целое со ступицей муфты. На переднем конце вала установлены фрикционные диски. В средней части вала на подшипниках скольжения установлены ведомая шестерня передачи переднего хода и ведомая шестерня передачи заднего хода с зубчатыми полумуфтами.

При работе двигателя через гидротрансформатор (насосное и турбинное колеса, колесо-реактор) крутящий момент передается на вал коробки передач.

На понижающей передаче замкнуты передние диски двойного фрикциона, блокирующие шестерню 8 ведущего вала. Муфта свободного хода находится в крайнем левом положении и блокирует на ведомом валу шестерню. При этом крутящий момент от ведущего вала через передние диски фрикциона В, шестерню, зубчатые колеса, шестерню и муфту передается на ведомый вал коробки передач, а от него— к ведущим колесам автомобиля.

Рис. 14.25. Схема гидромеханической передачи автобуса ЛиАЗ-677М: А—гидротрансформатор; Б—коробка передач

На прямой передаче замкнуты задние диски двойного фрикциона В. При этом муфта находится в нейтральном положении. В этом случае в результате фрикционного сопряжения ведущий и ведомый валы жестко соединяются между собой, и крутящий момент передается без изменений.

При передаче заднего хода включаются передние диски двойного фрикциона, муфта переводится в крайне правое положение, блокируя шестерню заднего хода. При этом крутящий момент от ведущего вала через зубчатые колеса передается на промежуточный вал, а от него — через колесо, шестерни на ведомый вал, изменяя при этом при помощи шестерни его направление вращения.

В условиях эксплуатации могут возникать такие режимы работы гидромеханических передач, когда гидротрансформатор принудительно блокируется, т. е. его насосное и турбинное колеса жестко соединяются между собой в результате включения фрикциона, и он переходит на режим работы гидромуфты, при котором передаваемый момент не изменяется.

Гидромеханические передачи автомобилей БелАЗ-548, -7525, МАЗ-7310 оснащены четырехколесными гидротрансформаторами и трехступенчатыми коробками передач.

Гидромеханические передачи указанных автобусов и автомобилей оснащены электрогидравлической системой автоматического управления коробкой передач, которое осуществляется при помощи центробежного регулятора и гидравлического переключателя в зависимости от скорости движения и степени нажатия на педаль управления подачей топлива.

Рекламные предложения:


Читать далее: Главная передача и дифференциал

Категория: — Техническое обслуживание автомобилей

Главная → Справочник → Статьи → Форум


Производители Коробки передач (гидромеханическая передача) из России

Продукция крупнейших заводов по изготовлению Коробки передач (гидромеханическая передача): сравнение цены, предпочтительных стран экспорта.

  1. где производят Коробка передач (гидромеханическая передача)
  2. ⚓ Доставка в порт (CIF/FOB)
  3. Коробка передач (гидромеханическая передача) цена 25. 11.2021
  4. 🇬🇧 Supplier’s Gearbox (hydromechanical transmission) Russia

Страны куда осуществлялись поставки из России 2018, 2019, 2020, 2021

  • 🇰🇿 КАЗАХСТАН (31)
  • 🇺🇦 УКРАИНА (23)
  • 🇧🇾 БЕЛАРУСЬ (4)
  • 🇦🇲 АРМЕНИЯ (3)
  • 🇨🇺 КУБА (3)
  • 🇲🇳 МОНГОЛИЯ (3)
  • 🇲🇩 МОЛДОВА, РЕСПУБЛИКА (2)
  • 🇺🇿 УЗБЕКИСТАН (2)
  • 🇩🇪 ГЕРМАНИЯ (1)
  • 🇱🇻 ЛАТВИЯ (1)
  • 🇵🇱 ПОЛЬША (1)
  • 🇪🇪 ЭСТОНИЯ (1)
  • 🇿🇦 ЮЖНАЯ АФРИКА (1)
  • 🇦🇿 АЗЕРБАЙДЖАН (1)
  • 🇱🇹 ЛИТВА (1)

Выбрать Коробку передач (гидромеханическая передача): узнать наличие, цены и купить онлайн

Крупнейшие экспортеры из России, Казахстана, Узбекистана, Белоруссии, официальные контакты компаний. Через наш сайт, вы можете отправить запрос сразу всем представителям, если вы хотите купить Коробку передач (гидромеханическая передача).
🔥 Внимание: на сайте находятся все крупнейшие российские производители Коробки передач (гидромеханическая передача), в основном производства находятся в России. Из-за низкой себестоимости, цены ниже, чем на мировом рынке

Поставки Коробки передач (гидромеханическая передача) оптом напрямую от завода изготовителя (Россия)

Крупнейшие заводы по производству Коробки передач (гидромеханическая передача)

Заводы по изготовлению или производству Коробки передач (гидромеханическая передача) находятся в центральной части России. Мы подготовили для вас список заводов из России, чтобы работать напрямую и легко можно было купить Коробка передач (гидромеханическая передача) оптом

коробки передач

Изготовитель Коробки передач

Поставщики Жидкости для гидравлических целей

Крупнейшие производители Машины и механические приспособления

Экспортеры —

Компании производители сцепления в сборе и его части для моторных транспортных средств товарных позиций —

Производство —

Изготовитель Другие вариаторы скорости

Поставщики Масло для шестерен и масло для редукторов

Крупнейшие производители Прочее оборудование для фильтрования или очистки жидкостей

Экспортеры Зубчатые колеса

Гидромеханическая передача автобусов ЛиАЗ — Энциклопедия по машиностроению XXL

Насосы шестеренчатого типа обеспечивают рабочей жидкостью (маслом) гидротрансформатор и коробку передач. Количество насосов зависит от размеров и сложности передачи. Например, у гидромеханической передачи автобусов ЛиАЗ-677, ЛАЗ-696 и ЛАЗ-698 и автомобиля БелАЗ-540 два насоса в передачах некоторых грузовых автомобилей высокой проходимости дополнительно устанавливают насос для откачки масла нз нижней части картера планетарной коробки в масляный бак и специальный насос для смазки гидромеханической трансмиссии при буксировке автомобиля.  [c.214]
Рис. 152. Коробка передач гидромеханической передачи автобуса ЛиАЗ-677
Коробка передач (рис. 152) гидромеханической передачи автобуса ЛиАЗ-677 и автомобиля БелАЗ-540 вального типа— ступенчатая, с многодисковыми фрикционами. Она расширяет диапазон изменения крутящего момента гидротрансформатора. Переключение передач осуществляется путем попеременной блокировки шестерен и вала при помощи фрикционов.  [c.219]

Схема гидромеханической передачи автобусов ЛиАЗ-677, ЛАЗ-696 и ЛАЗ-698 представлена на рис. 154,  [c.220]

ГИДРОМЕХАНИЧЕСКАЯ ПЕРЕДАЧА АВТОБУСОВ ЛиАЗ-677 И ЛАЗ-698  [c.96]

В приведенной на рис. 162, е схеме гидромеханической передачи автобуса ЛиАЗ-677 вал 25 привода связывает с коленчатым валом двигателя насосное колесо А гидротрансформатора. Турбинное колесо 5 сидит на валу 7, а реактор 5 связан с неподвижной полой осью через муфту свободного хода. В состав механической коробки передач входят косозубые шестерни 11, 23, 12,14,16,19 и 17 постоянного зацепления, два фрикционных сцепления 20 а 21 и муфта 13 заднего хода.  [c.211]

Гидромеханическая коробка передач автобуса ЛиАЗ-677  [c.142]

У автомобилей ГАЗ-13 Чайка , ЗИЛ-1 II и некоторых большегрузных автомобилей МАЗ гидромеханическая передача состоит из гидротрансформатора и планетарной коробки передач. Для автобусов ЛАЗ, ЛиАЗ, КАвЗ и автомобилей БелАЗ-540 и др. разработана автоматическая гидромеханическая коробка передач, имеющая гидротрансформатор и ступенчатую коробку передач. Коробка передач обеспечивает три передачи вперед  [c.213]

На автобусе ЛИАЗ-677 сцепление и коробка передач в обычном понимании отсутствуют. На этих автобусах установлена гидромеханическая передача.  [c.94]


У автобуса ПАЗ-672 карданная передача состоит из двух валов с промежуточной опорой между ними, а у автобуса ЛиАЗ-677 из четырех валов с тремя промежуточными опорами, одной из которых является гидромеханическая передача.  [c.173]

На отечественных автобусах ЛиАЗ и ЛАЗ, а также на большегрузных автомобилях БелАЗ применяют гидромеханические передачи, которые выполняют одновременно функции сцепления и коробки передач с автоматическим или полуавтоматическим переключением.  [c.191]

Рнс. 155. Схема работы гидромеханической передачи автобусов ЛиАЗ-677 и ЛАЗ-699А на разных передачах  [c. 222]

Карданная передача автобуса ЛиАЗ-677 сосгоит из четырех карданных валов, изготовленных иэ стальных тонкостенных труб, шести карданов и двух промежуточных опор. Карданные валы (рис. 81) собраны в два комплекта Один комплект передает крутящий момент от двигателя к входному валу гидромеханической передачи /, второй — т ведомого вала гидромеханической передачи к фланцу ведущей шестерни главной передачи. Эти комплекты одинаковы по устройству и отличаются только длиной.  [c.108]

Все более широкое распространение на автомобилях получают гидромеханические коробки передач, в которые входят гидротрансформатор и механическая коробка передач. Гидротрансформатор устанавливают вместо сцепления 2 (рис. 82, а). Крутящий момент от гидротрансформатора передается к механической коробке передач, в которой передачи включаются с помощью фрикционов (автомобили ЗИЛ-Г14, БелАЗ-540, автобусы ЛиАЗ-677 и др.). Такая трансмисеия называется комбинированной (гидромеханической).[c.133]

Гидромеханическая передача ЛАЗ-НАМИ-035 состоит из гидротрансформатора и редуктора вального типа, системы маслопитания и электропривода. На автобусе ЛиАЗ-677 гидромеханическая передача соединяется с двигателем через переднюю опору, на автобусе ЛАЗ-698— непосредственно с маховиком.  [c.97]

Замена масла. В картерах механизмов трансмиссии масло заменяют через 24—25 тыс, км на автомобилях ГАЗ-24 Волга через 30 тыс, км на автомобилях ЗАЗ-968М, -968М-005, ВАЗ-2101, -2102, -21023, -2121, -21211, Москвич-2140, -2137, -2734 через одно ТО-2 у автомобилей КрАЗ-260 (все модели), ГАЗ-52-04, -53А, УАЗ-451, -452, -469, ГАЗ-66, МАЗ-5335 (все модели), через два ТО-2 у автомобиля ГАЗ-3102 Волга , через шесть ТО-2 у автомобилей ЗИЛ-131, -133Г1, при СО у автомобилей КамАЗ-5320 (все модели), у автобусов ЛиАЗ-677 в картере гидромеханической передачи через 14 000 км пробега. Перед сменой масла из картеров вывертывают сапуны, промывают их дизельным топливом и продувают сжатым воздухом, а затем ставят на место.[c.51]

Изкенение норм расхода. Для автомобилей и автобусов с гидромеханическими передачами (ГАЗ-13, -14, ЗИЛ-4104, ЛАЗ-4202, ЛиАЗ-677 и других, кроме внедорожных автомобилей-самосвалов БелАЗ и МоАЗ) норма расхода специальных масел увеличивается до 0,3 л. Нормы расхода масел и смазок снижаются для автомобилей (кроме автомобилей ВАЗ), находящихся в эксплуатации до трех лет, на 50% и увеличиваются для автомобилей, находящихся в эксплуатации свыше восьми лет, до 20%.  [c.134]

Топливная экономичность автомобилей с гидромеханической передачей обычно ниже, стоимость изготовления передачи высокая, они требуют весьма квалифицированного технического обслуживания. Поэтому наиболее целесообразно применение таких передач на городских автобусах (ЛиАЗ-677), которые работают с частыми остановками и разгонами, а также на грузовых автомобилях особо большой грузоподъемности (БелЛЗ-540), когда большое значение приобретает облегчение управления автолюбилем.[c.157]

Гидромеханические передачи применяют на некоторых отечественных легковых автомобилях (ГАЗ-13, ЗИЛ-П1), на грузовых автомобилях особо большой грузоподъемности БелАЗ-530 и на автобусах ЛАЗ-695Ж, ЛиАЗ-677.  [c.190]

Основные данные гидромеханических передач и гидротрансформаторов семейства Льв1в-3 — базовой модели 19.17 типа ГМ-3-80, предназначенных для установки на автобусах типа Икарус-200, приведены на с. 40, 41. Модификация передачи Льв1в-3 модели 191.17 предназначена для установки на автобусах ЛАЗ-4202 и в перспективе на автобусах ЛиАЗ-677Д с дизелями.  [c.33]


В качестве примера выполпепия гидромеханической передачи на рис. 70 приведена кинематическая схема ГМП типа ЛАЗ -ПАМП Львив , устанавливаемой на городских автобусах ЛИАЗ -677 (8).  [c.102]

Для городских автобусов ЛАЗ, ЛИАЗ и КАвЗ разработана автоматическая гидромеханическая коробка передач, имеющая гидротрансформатор и ступенчатую коробку передач. Коробка обеспечивает три передачи вперед и одну назад. Переключение передач производится автоматом при помощи фрикционов с гидравлическим приводом в зависймости от скорости автобуса и величины крутящего момента, развиваемого двигателем.  [c.214]

Гидромеханические автоматические передачи позволяют увеличить срок службы двигателя и агрегатов трансмиссии, улучшают тягово-динамические качества и повышают проходимость автомобиля, особенно на мягких грунтах. Применяют их на отечественных легковых автомобилях высокого класса (ГАЗ-13, -14, ЗИЛ-114, -117), автобусах некоторых моделей (ЛАЗ-4202, ЛиАЗ-677, -677Д), а также на автомобилях-самосвалах большой грузоподъемности (БелАЗ-548А, -540А, МоАЗ-6401, -9585, МАЗ-7310).  [c.33]


Почему Komatsu использует в линейке два вида трансмиссии: гидростатическую и гидромеханическую

Какой должна быть трансмиссия бульдозеров: гидростатической или гидромеханической? Какая из них удобнее в работе, для каких целей? Это один из давних споров между пользователями и даже между производителями техники. Komatsu решила этот спор, использовав в линейке бульдозеров оба варианта, но в технике разного назначения. И вот почему.

Для начала сравним, как работают обе системы.

Гидромеханическая трансмиссия — это гидротрансформатор плюс обычная шестеренчатая коробка передач. Автоматическая, как на бульдозерах Komatsu 16-й серии, или с переключением в ручном режиме, как на бульдозерах 12-й серии. Ключевой элемент — гидротрансформатор, который преобразует и увеличивает тягу относительно тяги, которую выдает двигатель. Например, если двигатель выдает 100 Н·м, то на выходе из турбинного колеса получаем тягу до 240 Н·м. Это огромный плюс гидромеханики, но в этом и ее проблема. Такой режим трансформации достигается только при высокой степени пробуксовки гидротрансформатора, когда турбинное колесо стоит, а насосное очень быстро крутится. При этом возникают внутренние потери на трение жидкости внутри гидротрансформатора, резко снижается КПД. Зато тяга максимальна.

В гидростатике два ключевых элемента: насос, который преобразует энергию двигателя в движение жидкости, и гидромотор, который приводит в движение гусеницы. Гидротрансформатора нет, то есть тяга меньше, зато выше КПД.

Из этого следует разница в назначении машин с этими типами трансмиссии.

Бульдозеры с гидромеханикой — это инструмент для тяжелых работ, где требуется высокая тяга. В первую очередь это горная промышленность, работа в карьерах. Максимальная тяга часто полезна и для тяжелых строительных работ, например при подготовке площадок для кустовых месторождений, то есть при работе на мерзлом грунте. Это бульдозеры Komatsu D65EX-16, D155A-5, D275A-5, D375A-6.


Тяжелый бульдозер Komatsu D375A-6 трудится на известняковом карьере в Дании

Ниша бульдозеров на гидростатике — дорожные и коммунальные работы. Специфика задач в этих видах деятельности требует максимальной маневренности и экономичности техники. При постоянных передвижениях с относительно малой нагрузкой себестоимость работы техники на гидростатической трансмиссии будет ниже, например из-за меньшего расхода топлива. Поэтому модели Komatsu для строительства дорог и городских работ оснащены насосами и гидромоторами. Это D39EX/PX-22 и D37EX/PX-22.

Но есть модель, техническое решение которой вызывает самые бурные обсуждения как минимум потому, что это самая распространенная, популярная модель в линейке бульдозеров Komatsu. Это D65-16 в спецификациях EX/PX/WX.

Двадцатитонный D65 — универсал. Он популярен у строителей в нефтегазовой сфере, его можно встретить на песчаных, щебеночных и угольных карьерах, его используют в дорожном строительстве и даже порой на крупных городских проектах. Причем часто, если у компании — владельца техники есть сразу несколько проектов, бульдозер переводят с одной задачи на другую и он продолжает эффективно трудиться. Например, из карьера — на строительство дороги. И в D65 стоит гидромеханическая коробка передач.

Часть стандартных работ, где обычно задействован «шестьдесят пятый», — это именно те работы, про которые выше говорилось, что на них чаще используют технику с гидростатикой. Вот, например, видео, где на дорожных работах бок о бок трудятся Komatsu D65EX-12 с гидромеханической коробкой передач и машина примерно этого же класса от другого производителя (на гидростатике).

Бульдозер Komatsu D65EX-12 на дорожных работах рядом с машиной на гидростатике

Давайте обозначим критерии, по которым можно сравнить эффективность эксплуатации на схожих задачах машин с разными типами трансмиссии:

  • производительность
  • экономичность в работе
  • надежность
  • ремонтопригодность
  • затраты на эксплуатацию

Производительность бульдозеров

На вскрыше скальной породы гидромеханика однозначно полезнее гидростатики. На задачах, где не требуется максимальное тяговое усилие, у гидростата с замкнутым контуром значительно выше КПД за счет меньших потерь энергии. Эксплуатанты отмечают и большую управляемость: бульдозер может поворачивать во время перемещения грунта. Но это могут делать и бульдозеры на гидромеханике с гидросистемой поворота HSS, например D65EX-16.


Экономичность

При цикличных перемещениях с коротким плечом гидростатика выигрывает. 

При постоянном движении с определенной скоростью гидромеханика оказывается экономичнее.

Ресурс трансмиссии и общая надежность техники

Гидростатическая трансмиссия — более сложная система. Если просто сравнить ресурс насоса и гидротрансформатора,- последний оказывается более надежным. Но все зависит от производителя, оператора и механиков. Качественный гидронасос при грамотной эксплуатации и профессиональном сервисе полностью отрабатывает свой ресурс, как и гидротрансформатор.

Но в сложных условиях бульдозер на гидромеханике будет трудиться без помех, тогда как к гидростату придется относиться с большой осторожностью или вовсе нельзя будет работать на технике с ним.

Например, если речь о работе на горячем шлаке, то ходовой мотор может просто загореться вместе со всеми горючими жидкостями, которые он прокачивает.

А в эксплуатации при низких температурах гидромеханике нужно меньше времени для подготовки к работе, нет нужды трепетно соблюдать ритуал прогрева, ей не так страшны частые остановки двигателя на час-другой.

Гидросистема ходовой части очень требовательна к использованию низкотемпературных гидравлических жидкостей, и ее обязательно нужно прогреть перед движением. Если в сильный мороз это не сделать, а завести и сразу тронуть бульдозер с места, можно повредить сальники на валах насоса и мотора, гидрошланги и т. д.

Ремонтопригодность

Компоненты гидростата легче и быстрее заменяются хотя бы потому, что они меньшего размера, чем компоненты на механике. Если запчасти под рукой, склад близко или вообще на участке (на крупных проектах с сервисной поддержкой от дистрибьютора), то в среднем ремонт занимает одну смену. Из этого времени сама работа с гидронасосом или гидромотором — это 2–3 часа. С гидромеханикой процесс замены компонентов ощутимо тяжелее и дольше.

Затраты на эксплуатацию (включая ТОиР)

Гидротрансформатор и его КПП до ремонта служат дольше, чем гидромотор с гидронасосом. Хотя бы потому, что они менее требовательны к правильной эксплуатации, более неприхотливы. Ресурс компонентов у гидростата меньше, покупать и менять компоненты нужно несколько чаще. Так что, если сравнивать расходы за один и тот же промежуток времени, получается паритет между двумя системами.

Гидростатика vs гидромеханика: финальный подсчет


Сравнение трансмиссий Гидромеханика Гидростатика
Производительность Максимальное тяговое усилие, низкий КПД Большая управляемость, маневренность, высокий КПД
Экономичность Большее потребление топлива Меньшее потребление топлива
Ресурс и общая надежность Более простая система, ресурс больше, неприхотлива в эксплуатации Более сложная система, ресурс меньше, требовательна к эксплуатации и сервису, особенно при низких температурах
Ремонтопригодность Компоненты тяжелее, их физически сложнее и дольше заменять, ремонт и замена длятся дольше Компоненты легче, их быстрее заменять, ремонт и замена длятся меньше
Затраты на эксплуатацию Служит дольше Служит меньше

Резюмируем: в стоимости обслуживания и ремонта, в сложности этих процедур у гидростатики и гидромеханики примерный паритет, достоинства и недостатки обоих систем уравновешивают друг друга, если сравнивать эксплуатацию за более-менее продолжительный срок. Ключевая разница — в применении бульдозеров с этими системами: экономичность и высокий КПД против максимальной тяги и неприхотливости. Соответственно, выбор техники с тем или иным типом передачи крутящего момента двигателя зависит от задач владельца. Для тяжелых условий, для максимальных показателей по производительности и экономичности — однозначно, гидромеханика. Для более щадящей работы — гидростатика.

Это касается и «пограничного» случая с D65: если у компании задачи связаны в основном с городским и дорожным строительством, есть смысл выбрать более легкие модели D39 или D37 с гидростатической трансмиссией. Тем, кто работает на месторождениях, на Севере, прокладывает нефте- и газопроводы, для работы в карьерах может быть удобнее более неприхотливый и мощный D65. Также D65 с его гидромеханикой предпочтительнее для проектов, где много работы для рыхлителя.

Тем, кто совмещает разные типы работ, также есть смысл использовать технику на гидромеханике: она может оказаться менее экономичной на легких задачах, но вытянет там, где не справится бульдозер на гидростате.


гидромеханический — это… Что такое гидромеханический?

гидромеханический
hydromechanical

Русско-английский словарь математических терминов. — Американское математическое общество. Э.Д. Лоувотер. 1990.

Синонимы:
  • гидромеханика
  • гидростатика

Смотреть что такое «гидромеханический» в других словарях:

  • гидромеханический — гидромеханический …   Орфографический словарь-справочник

  • гидромеханический — прил., кол во синонимов: 3 • аэрогидромеханический (1) • гидравлический (6) • …   Словарь синонимов

  • гидромеханический яс — — [http://slovarionline.ru/anglo russkiy slovar neftegazovoy promyishlennosti/] Тематики нефтегазовая промышленность EN hydraulic mechanical jar …   Справочник технического переводчика

  • Гидромеханический — прил. 1. соотн. с сущ. гидромеханика, связанный с ним 2. Свойственный гидромеханике, характерный для неё. Толковый словарь Ефремовой. Т. Ф. Ефремова. 2000 …   Современный толковый словарь русского языка Ефремовой

  • гидромеханический — гидромеханический, гидромеханическая, гидромеханическое, гидромеханические, гидромеханического, гидромеханической, гидромеханического, гидромеханических, гидромеханическому, гидромеханической, гидромеханическому, гидромеханическим,… …   Формы слов

  • гидромеханический — гидромехан ический …   Русский орфографический словарь

  • гидромеханический — …   Орфографический словарь русского языка

  • гидромеханический — см. гидромеханика; ая, ое. Гидромехани/ческий способ добычи угля …   Словарь многих выражений

  • гидромеханический — гидр/о/механ/ич/еск/ий …   Морфемно-орфографический словарь

  • гидромеханический высотомер — Ндп. манометрический нивелир Геодезический высотомер, с помощью которого превышения определяют как функцию избыточного давления или вакуума, создаваемого столбом жидкости в гидростатической системе. [ГОСТ 21830 76] Недопустимые, нерекомендуемые… …   Справочник технического переводчика

  • гидромеханический метод очистки трубопровода — 3.1. гидромеханический метод очистки трубопровода: Метод очистки, заключающийся в перемещении по трубопроводу потоком моющей жидкости специальных очистных элементов при установленном числе их проходов. Источник …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации


Гидромеханическая часть системы МНУ — — Каталог

Описание

Для повышения надежности работы гидротурбины и качества системы регулирования ООО «ПромАвтоматика» предлагает решения по модернизации или замене существующей гидромеханической части системы МНУ.

При сохранении существующего давления в системе МНУ замене подлежат насосы, блоки клапанов, запорная арматура, фильтра. Изношенные насосные агрегаты заменяются на импортные насосы винтового типа и конструктивно могут быть размещены как вертикального, так и горизонтального исполнения. Новые блоки клапанов включают в себя предохранительные, разгрузочные (со встроенными датчиками контроля перемещения запорного органа) и обратные клапана.

Для стран с жарким климатом предлагается установка маслоохладительной установки, для охлаждения масла в сливном баке.

Возможна замена компрессоров высокого и низкого давления.

В состав МНУ, при необходимости, вводятся: установка для параллельной очистки масла и маслоохладительная установка. В комплект запасных частей может входить установка для очистки фильтроэлементов.

В части контрольно измерительной аппаратуры системы МНУ замене подлежат:

  • На гидроаккумуляторе заменяется старый указатель уровня со стеклянными трубками на указатель уровня ф. «KSR-KUEBLER» (Германия).
  • Устанавливается новый датчик аварийно-низкого уровня в гидроаккумуляторе ф. «KSR-KUEBLER» (Германия).
  • Устанавливаются новые датчики давления в гидроаккумуляторе (2 шт.) с аналоговым выходом 4-20 мА ф. «BD Sensors» (Чехия), а также реле аварийно-низкого давления.
  • На сливном баке заменяется указатель уровня масла на указатель уровня ф. «KSR-KUEBLER» (Германия).
  • Заменяются датчики уровней лекажного агрегата и дренажных насосов откачки воды на крышке турбины, на надежные поплавковые датчики «KSR-KUEBLER» (Германия), с сохранением необходимых точек срабатывания.
  • Заменяется датчик температуры и датчик наличия воды в сливном баке.
  • Вместо старого регулятора уровня масла РУМ устанавливается электро-пневмо клапан, обеспечивающий автоматическую подкачку воздуха в аккумулятор при превышении уровня масла.

Автоматическая гидромеханическая коробка передач. Трансмиссия с гидромеханической коробкой передач. Принцип работы гидромеханической коробки передач

Класснуть

Молодые автомобилисты часто встречают в сети интернет информацию о гидромеханической коробке передач автомобиля. Однако они до конца не понимают принцип ее работы. В этой статье мы расскажем, как работает гидромеханическая коробка передач, и почему она удобнее обычной механической коробки передач.

Конструкция гидромеханической коробки передач

Гидромеханическая коробка передач имеют немаловажную особенность – она обеспечивает автоматическое сцепление. Водителю не нужно постоянно нажимать педаль сцепления. Несмотря на отсутствие педали сцепления, Гидромеханика все-таки состоит из механической коробки передач и гидротрансформатора. Механическая КПП при этом может иметь разный принцип работы:

Чжан и Чжуо представили метод изменения скорости и дальности, чтобы достичь самого широкого диапазона скоростей и избежать повторения сдвига. Максимальный крутящий момент двигателя определяется максимальным давлением при условии, что двигатель выбран.

Трансмиссия? А это что такое и зачем?

И градиент скорости вращения отличается от сопротивления ускорения двигателя и транспортного средства, что приводит к тому, что гидроагрегат теряет способность ускорять движение транспортного средства после повышения давления до максимального давления. Поэтому, когда автомобиль ускоряется, должен быть установлен верхний предел насыщения. Таким образом, нижний предел насыщения при торможении транспортного средства должен быть больше, чем при ускорении транспортного средства. То есть пределы насыщения являются асимметричными.

– двухвальный;

– трехвальный;

– многовальный;

– планетарный.

Вальный принцип работы гидромеханической коробки передач чаще всего применяется в крупном автомобильном транспорте: автобусах и грузовиках. Вальная гидромеханика работает на основе фрикционов – многодисковых муфт, которые работают в масле. Такой принцип работы позволяет избежать разрыва мощности и крутящего момента при переключении передач.

Смещение диапазона относится к процессу перехода между двумя соседними диапазонами. В каждом диапазоне для управления скоростью двигателя применяется замкнутое управление. Идеальное время переключения получается в соответствии с частотой вращения двигателя и скоростью двигателя. Целевая скорость двигателя происходит в идеальной точке сдвига, где скорости движущихся и ведомых дисков целевого тормоза равны. Чтобы избежать повторения сдвига, необходимо установить минимальное отклонение частоты вращения двигателя.

Только когда отклонение частоты вращения двигателя больше, чем допустимо смещение диапазона. Должно быть удовлетворено условие повышения скорости водителя. В соответствии с условиями движения водитель выбирает более высокий диапазон через селектор диапазона, чтобы ограничить скорость автомобиля. Только тогда, когда разрешающая передача разрешена селектором диапазона, будет выполнен переход на более высокий диапазон.


Также гидромеханическая коробка передач включает в себя ведущий, промежуточный и ведомый валы, многодисковое фрикционное сцепление (фрикцион) и зубчатую муфту. Управляет всеми этими подвижными механизмами передний и задний гидронасос. С помощью центробежного регулятора будет происходить автоматическое переключение передач.

Планетарная механическая коробка передач

В режиме смещения диапазона тормоз диапазона тока отпускается, и тормоз диапазона цели включен. Последовательность переключения тормоза определяется логикой смещения диапазона, а время начала изменения диапазона определяется условиями сдвига диапазона.

Направление вращения двигателя постоянное во время сдвига диапазона. Но изменение направления крутящего момента двигателя приводит к обмену цепями высокого и низкого давления. Между тем, поток энергии гидравлической системы меняет направление. Скорость двигателя колеблется от внезапного изменения давления и объемного КПД гидравлического блока.

Принцип работы гидромеханической коробки передач

Принцип работы гидромеханической коробки передач описан в таблице ниже.

Составляющие Описание
Колеса с лопатками Гидравлический механизм такой КПП состоит из трех колес: турбинного колеса, насосного колеса и колеса реактора.
Колесо насоса Колесо насоса. работает с той же скоростью вращения, что и маховик двигателя
Турбинное колесо При работе колеса насоса масло поступает на его наружную часть и под действие центробежной силы заставляет вращаться лопатки турбинного колеса.
Колеса реактора После турбинного колеса масло поступает на колесо реактора, которое безударно и плавно транспортирует масло снова в насосное колесо. Благодаря циркуляции масла и перемещается крутящий момент от двигателя к колесам.

Планетарная механическая коробка передач

Является разновидностью гидромеханической коробки передач. Она состоит из планетарных механизмов. Главная солнечная шестерня закреплена на ведущем вале. Солнечная шестерня сцеплена с шестернями-сателлитами, которые свободно располагаются на своих осях. Сателлиты уже соединяются с ведомым валом через водило.

Перспективы использования гидромеханической коробки передач

Это стратегии сдвига диапазона, которые отвечают за идеальное зацепление и разъединение тормозов, чтобы уменьшить время переключения и шок и свести к минимуму колебания входных и выходных скоростей. Стратегии смещения диапазона относятся к параметрам управления и их управляющим сигналам, включая изменение, время начала и время остановки. Стратегии смещения диапазона в этой работе включают следующее: время перекрытия между двумя тормозами. относится к времени запуска встречного тормоза для включения и относится к времени начала отпускания тормоза для отпускания.


История создания гидромеханической коробки передач может быть использована для иллюстрации титанических усилий автопроизводителей, постаравшихся сделать комфорт автомобиля, оснащенного автоматической КПП, одним из основных преимуществ.

Время перекрытия между тормозами — буфер масла во время отпускания тормоза. На это влияют время начала, время окончания, максимальная ширина импульса и изменение ширины импульса пропорционального сигнала предохранительного клапана. Регулировка смещения насоса. Это определяется временем начала, временем окончания и изменением тока перемещения.

Планетарная коробка передач

Вышеуказанное время начала и окончания — это временные приращения относительно времени начала изменения диапазона. Время и вариация контрольных переменных стратегий сдвига диапазона должны определяться рядом симуляций и экспериментов и связаны со следующими факторами: механическая схема передачи. Изменение тока смещения может быть выполнено только в диапазоне сдвига и может вызвать удар, если его время неверно. То есть, ток смещения может меняться после отключения отключающего тормоза. Время его запуска больше нуля, а время окончания связано с характеристиками срабатывания замкнутого гидравлического контура.

В первой половине прошлого века, даже после получения легковым автомобилем мягкой пневматической резины, более или менее рациональной компоновки и распределения массы машины, езда, особенно в городских условиях, по-настоящему «выматывала душу». Что лучше всего чувствуют пассажиры — это рывки и дерганье автомобиля из-за резкой смены крутящего момента на колесах.

На изменение тока смещения влияет объемный КПД замкнутого гидравлического контура. Параметры тормоза. На время перекрытия влияет диаметр гидравлического цилиндра и ход отходящих и встречных тормозов. Процесс изменения ширины импульса и максимальная ширина импульса пропорционального предохранительного клапана зависят от коэффициента крутящего момента фрикционной пластины, жесткости и начального смещения возвратной пружины в отходящем тормозе. Диаметр и длина гидравлического контура для управления тормозом также влияют на управляющие сигналы.

На полки истории был отправлен не один десяток всевозможных приспособлений, делающих момент переключения передачи менее болезненным, пока в 50-х годах прошлого века не появился гидротрансформатор, лежащий в основе принципа работы гидромеханической коробки передач. По-настоящему новая конструкция коробки передач начала массово применяться в 60-е на дорогих и тяжелых лимузинах и машинах представительского класса.

Моделирование стратегий управления

Если, тогда и; немного меньше. Минимальное давление масла в буферизации давления масла должно быть больше минимального давления масла для перемещения поршня тормоза. Результаты показаны на рисунке. Когда коэффициент сопротивления качению равен 02, отверстие дроссельной заслонки показано на рисунке 5. Управляющие сигналы и скорости показаны на рисунках 5, 5 и 5.

Старая добрая гидромеханическая коробка передач

Перед открытием дроссельной заслонки двигателя включается тормоз, а другой отключается. При уменьшении дроссельной заслонки и уменьшении целевой скорости двигателя ток смещения увеличивается обратно, пока фактическая частота вращения двигателя не станет ниже его целевой скорости. Во время движения скорость автомобиля начинает снижаться. Во время закрытия дроссельной заслонки двигателя скорость шага двигателя увеличивается, а ток перемещения сильно меняется.

Помимо дискомфорта для пассажиров, скачкообразное изменение вращающего момента разрушает узлы и детали трансмиссии. Для тяжелых магистральных грузовиков можно использовать повышенное число передач, позволяющих сглаживать перегрузки трансмиссии. Но для легковых автомобилей гидромеханическая коробка передач была реальным способом улучшить условия управления.

Двухступенчатая гидромеханическая коробка передач

Ввод модели двигателя в режиме реального времени — это крутящий момент нагрузки, а выход — частота вращения двигателя. На испытательном стенде динамического моделирования нагружающий компонент 2, имитирующий двигатель, находится под контролем режима постоянной скорости. Детектор скорости и момента 2 подает крутящий момент нагрузки на компьютер моделирования. Результат вычисления модели двигателя в реальном времени задается компоненту нагрузки.

Модель двигателя в режиме реального времени может быть описана как инерция моделируемой инерции двигателя, является статическим выходным крутящим моментом моделируемого двигателя, является крутящий момент нагрузки с обратной связью датчика крутящего момента, является выходной скоростью компонента нагрузки 2, является управляющее напряжение контроллера нагрузки 2, и является коэффициентом линейного преобразования управляющего напряжения компонента нагрузки.

С внедрением гидромеханической передачи автомобиль получил неоспоримые преимущества:

  • появилась возможность трогаться с места настолько плавно, что момент начала движения можно было просто не уловить визуально;
  • при движении и маневрировании на малых скоростях, сопоставимых со скоростью движения пешехода, управление машиной осуществляется легко и точно, что практически невозможно при механической КПП из-за ее очень длинной первой передачи;
  • ударные колебания и крутящие нагрузки практически не оказывают негативного воздействия на элементы трансмиссии.
  • для водителя комфорт управления машиной увеличился как минимум вдвое.

К сведению! Вопрос обеспечения надлежащего уровня плавности и комфорта движения легендарной советской «Чайки» ГАЗ-13 был решен конструкторами только после установки на автомобиль гидромеханической АКП, частично скопированной с американского аналога Borg-Warner.

На испытательном стенде динамического моделирования нагрузочный компонент 1, имитирующий автомобиль, находится под контролем режима постоянного крутящего момента. Чтобы гарантировать соответствие входных и выходных данных расчетам в моделировании, виртуальная ось должна вводиться в модель реального времени транспортного средства.

Как работает вальная КПП

Выходной крутящий момент модели реального времени транспортного средства — это крутильная жесткость виртуальной оси, является затухание виртуальной оси, является выходным крутящим моментом модели реального времени транспортного средства, является сигнал скорости обратной связи датчика скорости, является угловая скорость эквивалентной инерции транспортного средства, является управляющим напряжением контроллера нагрузки 1 и является коэффициентом линейного преобразования управляющего напряжения компонента нагрузки.

Наряду с гидромеханическими автоматами в легковом автомобильном сегменте прочно закрепились автоматические трансмиссии с вариаторами и роботизированная «механика», практически не уступающая в удобстве и комфорте первым двум, но значительно экономичнее и дешевле. Но до сих пор гидромеханическая коробка передач остается основой для самых надежных и совершенных «автоматов».

Цифры показывают, что процесс смещения диапазона является плавным, и колебания скорости не происходят. Он демонстрирует, что стратегия управления сдвигом диапазона, определяемая скоростью двигателя, является разумной. Когда нагрузка увеличивается, скорость на выходе резко изменяется в процессе смещения диапазона. В нем говорится, что стратегии управления сдвигом диапазона необходимы.

Основные показатели эффективности показаны на рисунках 9 и 9. Из-за регулировки характеристик двигателя и инерции транспортного средства двигатель может работать на максимальной скорости в течение длительного времени. Результаты испытаний показывают, что процесс смещения диапазона является плавным, и колебания скорости не происходят.


Конструктивно автоматическая трансмиссия на основе гидромеханической коробки передач очень сильно отличается от устройства механической КПП, сложнее ее и значительно дороже, поэтому она более уязвима к нарушениям в обслуживании и использовании.

Устройство гидромеханической автоматической коробки передач

Принцип работы гидромеханической коробки передач основан на способности гидротрансформатора выступать в качестве немеханического преобразователя-регулятора крутящего момента двигателя.

Модификатор силовой трансмиссии с переменным коэффициентом для оптимальной мощности

Авторы заявляют, что не существует конфликта интересов в отношении публикации этого документа. Международный журнал вращающихся машин. Целью этого проекта было продемонстрировать и смоделировать способность системы гидростатических переменных коэффициентов для получения постоянной электроэнергии при изменении скорости ветра. Экспериментальные результаты показывают, что система может поддерживать постоянное напряжение при 40% изменении входной скорости. Сопровождающее компьютерное моделирование системы было построено и экспериментально подтверждено, показывая дискретную ошибку не более 12%.

Первая и основная особенность гидромеханического автомата — это отсутствие механизма включения-выключения сцепления . Практически всем водителям нравится управление без использования педали сцепления. Если учесть, что при движении в городской черте водителю с ручной механической коробкой приходится выжимать педаль не менее ста раз в течение часа, избавление от подобной нагрузки не прошло незамеченным. Поэтому для современного городского автомобиля автоматическая коробка передач становится фактически признанным стандартом, для дизельных двигателей — особенно.

Как симуляция, так и экспериментальные результаты показывают, что выход электрической мощности можно регулировать далее, если устройство накопления энергии используется для поглощения пиков напряжения, вызванных резкими изменениями скорости ветра или направления ветра.

Генераторы ветровой энергии — это технология, которая способствует устойчивой энергетике и низкому воздействию на окружающую среду. Чтобы иметь возможность снизить затраты на энергию ветра в целом, ветроэнергетика должна инвестировать средства в развитие ветроэнергетических технологий, которые снижают общую стоимость произведенной энергии. Это можно сделать, если ветровые турбины работают эффективно в более широких диапазонах скорости ветра, сохраняя при этом оптимальные скорости вращения вала генератора, поэтому они могут генерировать больше электроэнергии независимо от скорости ветра.


В устройстве гидромеханической коробки выделяют три основных узла — гидротрансформатор, блок управления и планетарный механизм переключения передач.

Сердце гидромеханической коробки передач

Гидротрансформатор коробки работает по схеме: «насос — гидравлическая турбина» и обеспечивает посредством динамического давления масла на лопатки турбины передачу вращающего момента на вал коробки переключения передач. Задача насоса или насосного колеса мало чем отличается от аналогичного, используемого в центробежных насосах: под действием центробежных сил придать потоку масла больший динамический напор. Раскрученное маховиком коленвала колесо выбрасывает под определенным углом мощный масляный поток на периферийную часть наружной части обода турбины — на лопатки турбинного колеса. Под напором масла турбина преобразует энергию масла во вращение.

Двухступенчатая вальная коробка передач

Поэтому уменьшение отказа и поддержание этих основных компонентов снижает стоимость эксплуатации ветроэнергетической турбины, что, в свою очередь, снижает стоимость самой энергии. Целью этого проекта было проектирование, сборку и испытание небольшой экспериментальной экспериментальной системы с гибкостью для моделирования различных профилей скорости ветра. В то же время основная задача заключалась в интеграции алгоритмов управления для измерения и демонстрации переменной скорости гидростатической передачи.


В конструкции гидротрансформатора коробки передач предусмотрено еще одно колесо с лопатками. Между двумя основными колесами установлен очень важный элемент — специальный спрямляющий аппарат, именуемый реактором, или статором. Он выполнен в виде кольца с профилированными лопатками, направляющими поток жидкости, выходящий из гидравлической турбины, на вход насосного колеса.

Внимание! Как видно из рисунка-схемы, поток жидкости, выброшенной насосом на лопатки турбины, передает ей часть энергии и далее, разворачиваясь на направляющем аппарате реактора, создает дополнительный момент вращения, что и обуславливает увеличение вращающего момента.

Вначале, когда автомобиль только начинает движение, и педаль тормоза еще не отпущена, реактор полностью заблокирован. Отпускаем педаль, и турбина гидромеханической части коробки передач начинает работать. При достижении скорости вращения турбины в 80% от скорости насосного колеса реактор выводится из работы обгонной муфтой. Благодаря кратковременному и плавному увеличению момента вращения, скорость вращения турбинного колеса и связанных с ним всех элементов трансмиссии происходит тоже плавно. С применением реактора вращающий момент на выходном валу гидротрансформатора в момент старта или разгона автомобиля увеличивается примерно до двух с половиной раз.


Система управления переключением передач

Малый диапазон возможного изменения момента и скорости вращения вынудил проектировщиков дополнить гидротрансформатор механической коробкой переключения передач. В гидромеханической коробке-автомате для легкового транспорта используют несколько редукторов планетарной передачи, включаемых в работу с помощью фрикционных муфт. Включение фрикциона осуществляется сжатием пакета фрикционных накладок с помощью гидравлического поршня особой конструкции.

Насос, запитывающий гидравлику привода, обычно устанавливается в непосредственной близости от гидротрансформатора. Для управления гидравлическими клапанами и золотниками системы в современных авто применяют электромагнитные соленоиды, управляемые электроникой. Для компенсации ударных контактных нагрузок применяют обгонные муфты, что добавляет плавности при вхождении в зацепление шестерен коробки.

К сведению! В большинстве современных гидромеханических коробок-автоматов реализована функция автоматического выключения гидротрансформатора при движении на скорости более 20-25 км/ч. Это позволяет значительно уменьшить потери, связанные с передачей момента, особенно при высоких оборотах вращения, когда гидравлические потери растут быстрее механических.

Перспективы использования гидромеханической коробки передач

Очень серьезным аргументом автоматов с гидромеханическим «бубликом» является относительно отработанная и совершенная конструкция устройства. Большой ресурс, тщательно подобранные гидравлические жидкости и сплавы для валов и зубчатых передач. При надлежащем уходе и аккуратном использовании гидромеханическая коробка передач служит значительно дольше новомодных конкурентов в виде вариаторов, роботизированных или преселективных коробок DSG.

Многие специалисты считают, что за гидромеханической коробкой передач останется значительный сегмент легкового автотранспорта — внедорожники и автомобили повышенной проходимости.


Косвенным подтверждением того факта, что коробка передач на основе гидромеханической схемы еще длительное время будет интенсивно применяться в широком спектре моделей легковых автомобилей, являются последние разработки законодателей автомобильной моды — немецких автопроизводителей. Известной в Германии фирмой ZF практически для всех топовых моделей BMW, AUDI и MERCEDES уже сейчас запущена в пробную эксплуатацию гидромеханическая коробка-автомат с 7-ю ступенями и рекордными характеристиками включения. Кроме того, концерн MERCEDES-BENZ выпустил свой вариант гидромеханической коробки передач с 7-ю ступенями под названием 7G-Tronic.

Причина такой популярности достаточно проста и очевидна. Ведь кроме надежности, гидромеханическая коробка позволяет уверенно работать с двигателями большой мощности и с рабочим объемом более трех литров. Гидромеханическая коробка уйдет в небытие не раньше самого двигателя внутреннего сгорания.

На видео показано строение гидромеханической коробки-автомат:

Гидромеханические системы

Более сорока лет HMS специализировалась только на одной линейке продуктов Dana Spicer Clark-Hurth. Мы хотим поделиться с вами этими обширными знаниями о продуктах.

HMS предлагает полную линейку оригинальных внедорожных силовых агрегатов Dana Spicer, включая преобразователи крутящего момента, трансмиссии, комплекты и системы трансмиссии, оси и различные электрические и ручные регулирующие клапаны, а также восстановленные сменные блоки. Мы также поставляем, проектируем, ремонтируем и производим многие компоненты трансмиссии OEM.

HMS Inc Разнообразные продукты


Включает следующие

Обширный и разнообразный ассортимент продукции HMS включает: преобразователи крутящего момента , трансмиссии, комплекты и системы трансмиссии, оси, дифференциалы, детали и различные электрические и ручные регулирующие клапаны.

Преобразователи

  • Серия C270, класс 270
  • C2000 серии
  • Серия C5000, CL5000
  • C8000, CL8000
  • C9000
  • C16000

Серия TE, 08, 10, 15,


17, 27, 32
  • 1000 серии
  • 3400 серии
  • 4400 серии
  • 5400 серии
  • 8400 серии
  • 8800 серии
  • 16400 серии

Трансмиссия

  • 12000 серии
  • 20000 серии
  • 18000 серии
  • 24000 серии
  • 28000 серии
  • 32000 серии
  • 34000 серии
  • 36000 серии

Преобразователи Old Torcon Industrial


  • 17CK, 17CKO
  • 18CK, 18CKO
  • 19CK, 19CKO
  • Все 14-15-16AKOCPG
  • 24ЛАКПЭ, 16ЛАКПЭ, 24. 5LAB, 26AH

Услуги по гидромеханическим системам

В HMS наша команда работает над линейкой продуктов Dana более сорока лет. Мы это хорошо знаем.

Мы обслуживаем всю линейку внедорожных силовых агрегатов Spicer Dana Clark-Hurth, включая преобразователи крутящего момента, трансмиссии, комплекты и системы трансмиссии, оси и различные электрические и ручные регулирующие клапаны. HMS также очищает, тестирует и восстанавливает старые ядра и сменные блоки.Мы также поставляем, проектируем, ремонтируем и производим компоненты трансмиссии для многих небольших OEM-производителей.

  • • Требуется ремонт трансмиссии старой модели? Отправьте его в HMS.
  • • Нужны детали, которые трудно найти в одночасье? Позвоните в HMS прямо сейчас.
  • • Стоит ли ремонтировать, перестраивать или покупать новое? HMS поможет вам определиться.

Быстрое обслуживание

HMS обещает отремонтировать ваш агрегат с первого раза. Вы можете рассчитывать на то, что HMS быстро поставит, протестирует и восстановит ваше оборудование, а также доставит его в пункт назначения.

Обслуживаемых отраслей

  • Грузовые автомобили повышенной проходимости и внутри города
  • Железнодорожное и лесное оборудование
  • Строительная техника
  • Краны и разгрузочное оборудование в портах
  • Локомотивы
  • Сельхозтехника
  • Промышленные приводы
  • Горное дело
  • Строительство
  • Погрузочно-разгрузочные работы
  • Промышленное
  • Сельское хозяйство
  • Лесозаготовительное оборудование
  • Железнодорожное оборудование
  • Портовое оборудование (Стивидорные работы)
  • Телескопическое погрузочно-разгрузочное оборудование
  • Кран и оснастка
  • Грузовые автомобили повышенной проходимости и междугороднего сообщения

HMS также является авторизованным производителем оборудования для основных производителей гидростатических насосов и двигателей. В сочетании с нашим опытом проведения испытаний наши сборки поставляются откалиброванными, предварительно протестированными и настроенными на заводе для обеспечения оптимальной производительности.

Техническая экспертиза

Наши сертифицированные механики и высокотехнологичное оборудование для мастерских доказывают, что мы идем на шаг впереди своих конкурентов. Plus, мы являемся одним из девяти официально авторизованных сервисных центров Dana Spicer, владеющих специальной машиной Magna Flux, которая может проверять шестерни на наличие трещин, которые нельзя увидеть невооруженным глазом.

Наша стиральная машина промышленного размера помогает сэкономить время и деньги, особенно при реконструкции. Мы разбираем, промываем и проверяем все детали перед повторной сборкой агрегата. Этот дополнительный шаг помогает убедиться, что вы получаете готовый проект, который был тщательно очищен и выполнен перед повторной сборкой. При каждом ремонте HMS предоставляет подробный отчет о проверке и стоимости ремонта, включая цифровые фотографии.

OEM

Вы OEM-производитель, чье промышленное внедорожное оборудование требует ремонта системы трансмиссии по индивидуальному заказу? У нас в HMS есть как детали, так и возможности.Имея в штате трех инженеров, мы можем поставить, спроектировать и изготовить практически все, что вам нужно.

Услуги по гидромеханическим системам

Системы запуска HMS

HMS также является основным источником пусковых систем для газовых турбин многих размеров. Обладая более чем 100-летним инженерным опытом, HMS может в короткие сроки спроектировать, изготовить, испытать и отгрузить вашу индивидуальную пусковую систему (гидравлическую, электрическую или дизельную). Ниже представлен стартер с использованием сдвоенных гидростатических насосов для военного корабля:

HMS поставила стартовые системы многим крупным производителям турбин и упаковщикам.В сочетании с нашим опытом проведения испытаний наши сборки поставляются предварительно протестированными и настроенными на заводе для обеспечения оптимальной производительности.

Индивидуальное проектирование

Благодаря собственному инженерному опыту и расширенным услугам наших поставщиков HMS может удовлетворить ваши самые взыскательные потребности.

Вверху: электродвигатель, соединенный с преобразователем крутящего момента с выходом через муфту и систему поворотного механизма.

Диапазон мощностей

Оборудование

HMS в настоящее время запускает турбины, построенные многими крупными производителями турбин в мире, мощностью от 1/2 МВт до 500 МВт!

Пускатели

варьируются от простых гидростатических двигателей до законченных закрытых узлов, включая гидростатические насосы с резервуарами для хранения масла, и заканчивая большими электрическими или дизельными двигателями в сочетании с промышленными преобразователями крутящего момента и соответствующими трансмиссиями.

Вверху и внизу: Электродвигатель и преобразователь крутящего момента в сборе.

Разработанные системы

  • — Гидростатические двигатели
  • — Гидравлические насосы
  • — Первичный двигатель электродвигателя
  • — Первичный двигатель дизельного двигателя
  • — Системы охлаждения
  • — Гидравлические контуры с замкнутым или разомкнутым контуром
  • — Закрытые блоки питания
  • — Системы фильтрации высокого давления
  • — Приводы токарные
  • — Приводы синхронизирующей муфты
  • — Классификация опасных зон
  • — Соответствие международным спецификациям (e.грамм. IEC)
  • — Соответствие RINA, ABS и др.

На море

В Средиземном море несколько больших паромов с газовыми турбинами GE перевозят автомобили; HMS предоставляет ключевой гидравлический пусковой агрегат.

Приложения

Инновационные приложения

HMS Power Systems обеспечивает пусковое ускорение активного генератора, а также применение поворотного механизма для охлаждения.В некоторых областях требуется ограждение для защиты от атмосферных воздействий.

Введение в гидромеханические трансмиссии

Стоимость топлива и топливосберегающие характеристики бесступенчатых трансмиссий (CVT) увеличили давление, чтобы обеспечить возможность CVT все более и более крупной внедорожной техники. Архитектура гидромеханической трансмиссии позволяет меньшим гидравлическим компонентам обеспечивать экономичную работу вариатора для более крупных машин.В результате количество гидромеханических трансмиссий на рынке растет.

Схема гидромеханической трансмиссии концептуально проста с двумя параллельными силовыми путями ( Рис. 1 ). Гидравлический тракт состоит из насоса и двигателя, называемого здесь «вариатором». Механический путь обычно представляет собой вал с одной или двумя шестернями. Эти пути связаны с обычными компонентами механической трансмиссии, такими как шестерни, валы, муфты и, по крайней мере, одна планетарная передача.Возможностей подключения очень много. В данном проекте именно детали этих взаимосвязей составляют основную часть интеллектуальной собственности и пригодности для целевого машинного приложения.

Гидромеханические трансмиссии используются в сельскохозяйственных тракторах давно. Они либо стандартны, либо предлагаются в качестве опции ( Рис. 2 ).

Гидромеханические трансмиссии до сих пор обычно не использовались в землеройном оборудовании.Считается, что сегмент колесных погрузчиков получит наибольшую выгоду от вариатора, и именно здесь можно найти последние предложения. Примеры на рис. 3 были анонсированы и доступны сейчас или скоро появятся.

Данные конструкции различаются по трем причинам:

  • Первый — это конструкция вариатора и его расположение, например, насос переменного рабочего объема с наклонной шайбой, двигатель постоянного рабочего объема с наклонной осью, установленный внутри.
  • Второй — тип муфты.Общие термины — это входное соединение, выходное соединение и составное разделение. Хотя подробности этой номенклатуры выходят далеко за рамки данной статьи, в ней обычно описывается, подключен ли входной или выходной вал трансмиссии напрямую через передаточное число к одному из валов вариатора. В случае составного разъема ни один из валов вариатора не подсоединяется напрямую.
  • Третий — количество диапазонов или режимов. Это количество различных механических взаимосвязей между механическими и гидравлическими путями за счет включения и выключения любых муфт в системах передач.Обратите внимание, что тип связи не обязательно одинаков для каждого диапазона или режима.

Рассмотрим топливную карту двигателя, показанную на рис. 4 . По вертикальной оси отложена мощность двигателя, по горизонтальной оси — частота вращения двигателя. Пик каждого контура указывает максимальную мощность двигателя для данного расхода топлива. Геометрическое место этих пиков определяет наилучшую скорость двигателя при минимальном расходе топлива.

Рассмотрим трансмиссию, описанную в Рис.5 . График в нижней части рисунка показывает, что для любой данной путевой скорости возможны только одна или две скорости вращения двигателя. Маловероятно, что одна из этих скоростей попадает в линию минимального расхода топлива Рис. 4 . Кроме того, ожидаемые изменения нагрузки, особенно если возникают какие-либо трудности с изменением передаточного числа, могут побудить оператора выбрать более высокую частоту вращения двигателя (более высокий расход топлива) и / или более низкую путевую скорость (более медленное время цикла).

Рассмотрим трансмиссию в Рис.6 . График в нижней части рисунка показывает, что для данной путевой скорости возможна почти любая частота вращения двигателя и, следовательно, она может соответствовать частоте вращения двигателя с минимальным расходом топлива, показанной на рис. 4 . Линии оборотов двигателя из графика Рис. 5 включены для справки. Поскольку современные гидромеханические вариаторы так хорошо меняют передаточное число, проблем с изменениями нагрузки, как, например, может быть с дискретными ступенчатыми трансмиссиями, мало, если они вообще возникают.

Хотя информация в этой статье может не подготовить вас к проектированию гидромеханической трансмиссии, она позволит вам легче распознать их и их потенциальные преимущества.

ОБ АВТОРЕ: Майк Кронин всю свою карьеру в компании Caterpillar работал над трансмиссиями для внедорожников, в первую очередь проектированием и разработкой нескольких гидромеханических трансмиссий и систем рулевого управления для гусеничных машин. Он вышел на пенсию в 2010 году, но продолжает работать в компании Caterpillar на неполной ставке. В настоящее время он имеет 23 патента в области трансмиссии.

Гидромеханическая муфта

— обзор

9.4.2 Гидравлическая муфта гидроразрыва

В трещиноватой твердой породе, такой как гранит, поток жидкости происходит преимущественно через явные трещины, а не через неповрежденную породу из-за низкой проницаемости неповрежденной породы. Давление жидкости в трещинах горной породы может вызвать движение трещины, увеличить апертуру трещины или даже вызвать распространение трещины. С другой стороны, движение и распространение трещины изменит гидравлическую проводимость трещины и создаст новые пути потока. Двустороннее взаимодействие между механической реакцией трещины и потоком жидкости критически важно при изучении связанных процессов гидроразрыва и гидравлического потока ( F H ).

При моделировании гидромеханической связи в трещиноватой горной среде использовались два основных подхода. Первый — это неявный подход, при котором уравнения потока жидкости решаются вместе с механическими уравнениями для скелета породы и трещин. Большинство программ конечных элементов, разработанных для моделирования пористого потока с использованием закона Дарси, основаны на этом подходе.

Второй — явный подход, в котором и поток жидкости, и механический отклик моделируются с использованием итерационного процесса с маршевым временем.Известный коммерческий код UDEC от Itasca (2004) основан на этом подходе. Явный подход математически проще и легче адаптировать сложные (и развивающиеся) граничные условия модели, чем неявный подход. Однако это часто требует значительно большего времени вычислений, поскольку требуются небольшие временные шаги для достижения сходимости потокового решения.

В FRACOD используется явный подход. Механический расчет (включая деформацию породы и распространение трещин) выполняется с использованием DDM с итерационной схемой для моделирования процессов распространения трещин. Расчет потока жидкости для гидроразрыва выполняется с помощью итераций с временным интервалом на основе кубического закона (Луиза, 1969). Исследование сосредоточено на потоках флюидов, преимущественно в трещинах горных пород. Однако также учитываются утечки из каналов трещин в матрицу породы.

Во время механического численного моделирования с использованием DDM трещина дискретизируется на несколько элементов DD. При расчете расхода каждый элемент DD рассматривается как гидравлическая область, а смежные области соединяются гидравлически (см. Рис.9.7). Жидкость может перетекать из одного домена в другой в зависимости от разницы давлений между двумя доменами.

Рисунок 9.7. Разделение на области для моделирования потока жидкости.

Решение связанной задачи F H может быть достигнуто численно с использованием итерационной схемы, показанной на рис. 9.8, и этапы итерации описаны ниже.

Рисунок 9.8. Итерационный процесс для сопряженного гидроразрыва пласта.

Шаг 1. Поток жидкости возникает между областями трещин и утечкой жидкости в матрицу породы.Течение жидкости между областями трещины рассчитывается по кубическому закону. Скорость потока ( Q ) между двумя доменами рассчитывается по формуле. (9.26):

(9.26) Q = e312μΔPl

, где e — гидравлическая апертура трещины в области элемента, l — длина элемента, Δ P — разность давлений жидкости между двумя областями элемента и μ — вязкость жидкости.

Утечка из области трещины в матрицу породы рассчитывается по формуле.(9.27):

(9.27) Qleak = kwμP − P0d

, где k w — проницаемость породы, d — эффективное расстояние утечки, P — давление жидкости в области и P 0 — начальное поровое давление. Эффективное расстояние утечки d основано на предположении, что на расстоянии d от поверхности трещины давление жидкости равно начальному поровому давлению. Очевидно, что эффективное расстояние утечки тесно связано со временем потока и конфигурацией системы трещин.В случае длинной трещины с постоянным давлением жидкости внутри, эффективное расстояние утечки можно оценить с помощью одномерных уравнений пористого потока, и оно изменяется в зависимости от времени потока. Для случая с нерегулярными системами трещин точная оценка эффективного расстояния утечки будет намного сложнее. В этом случае этот вариант можно рассматривать только как приблизительный ориентир.

Шаг 2. Поток жидкости вызывает изменения в давлении жидкости в домене. Давление в новой области из-за потока жидкости в течение небольшого промежутка времени Δ t рассчитывается с использованием уравнения.(9.28):

(9.28) P (t + Δt) = P0 + EwQΔtV − EwQleakΔtV

, где E w — модуль объемной упругости жидкости, а V — объем домена.

Шаг 3. Изменение давления жидкости вызывает деформацию трещины. Деформация трещины рассчитывается с использованием DDM, где новые давления жидкости в областях трещин являются входными граничными напряжениями. После рассмотрения давления жидкости в областях (элементах) трещин система уравнений для расчета разрывов смещения элементов приведена в формуле.(9.29):

(9.29) {(σs) i0 = ∑j = 1NAssijDsi + ∑j = 1NAsnijDsi − KsDsi (σn) i0 + P (t + Δt) −P0 = ∑j = 1NAnsijDsi + ∑j = 1NAnnijDni − j = 1NAnnijDni −

На этом этапе дополнительная деформация трещины, вызванная любым распространением трещины, также учитывалась и включалась в решения.

Шаг 4. Деформация трещины изменяет объем домена и, следовательно, изменяет давление жидкости в доменах. Новое давление домена рассчитывается по формуле. (9.30)

(9.30) P ′ (t + Δt) = P (t + Δt) −EwΔe · lV

Здесь Δ e — изменение апертуры трещины на элементе.Давления жидкости в новой области затем используются для расчета скорости потока между областями на этапе 1. Этапы 1–4 повторяются до тех пор, пока не будет достигнуто желаемое время жидкости и не будет достигнуто стабильное решение.

Во время расчета расхода жидкости необходим правильный временной шаг, чтобы итерационный процесс сходился к окончательному решению. Временной шаг должен соответствовать следующему условию:

(9.31) Δt <12μ · l2Ew · e2

Конвергентный временной шаг чувствителен к модулю объемной упругости жидкости и раскрытию трещины.Высокая апертура трещины и модуль объемной упругости жидкости потребуют небольшого временного шага. Для воды при комнатной температуре, если апертура трещины составляет 50 мкм, а длина элемента составляет 0,1 м, максимальный временной шаг для расчета жидкости будет 2,4 × 10 −5 с.

Шаг по времени, определенный с помощью уравнения. (9.31) используется для расчета динамической жидкости. Для проблем с переходным или установившимся потоком время часто составляет от нескольких дней до месяцев. Этот временной шаг может быть слишком мал для достижения окончательного решения за приемлемое время.Один из способов повысить скорость вычислений — использовать искусственно заниженный модуль объемной упругости жидкости. Опыт показывает, что жидкость с низким модулем объемной упругости также намного более устойчива при совместном расчете с механической деформацией.

Гидромеханическая связь в геологических процессах

  • Андерсон Э.М. (1938) Динамика интрузии пластов. Proc R Soc Edinb 58: 242–251

    Google ученый

  • Angevine CL, Turcotte DL (1983) Снижение пористости с помощью раствора под давлением: теоретическая модель для кварцевых аренитов.Geol Soc Am Bull 94 (10): 1129–1134

    Google ученый

  • Athy, LF (1930) Плотность, пористость и уплотнение осадочных пород. Bull Am Assoc Petrol Geol 14 (1): 1–24

    CAS Google ученый

  • Bangs NLB, Westbrook, GK (1991) Сейсмическое моделирование зоны деколлемента у основания аккреционного комплекса Барбадосского хребта. J Geophys Res 96 (B3): 3853–3866

    Google ученый

  • Барбур С.Л., Фредлунд Д.Г. (1989) Механизмы осмотического потока и изменения объема в глинистых почвах. Can Geotech J 26 (4): 551–562

    Google ученый

  • Batu V (1998) Гидравлика водоносного горизонта, Wiley, New York

  • Bekele EB, Person MA, Rostron BJ (2000) Создание аномального давления в бассейне Альберты: последствия для нефтяного заряда формации Викинг. J Geochem Explor 69–70: 601–605

    Google ученый

  • Беннетт П.К., Хиберт Ф.К., Роджерс Дж.Р. (2000) Микробиологический контроль равновесия минеральных и подземных вод: от макроуровня до микромасштаба.Hydrogeol J 8 (1): 47–62

    Статья CAS Google ученый

  • Berry FAF (1973) Высокие потенциалы флюидов в прибрежных хребтах Калифорнии и их тектоническое значение. Am Assoc Petrol Geol Bull 57 (7): 1219–1249

    Google ученый

  • Bethke CM (1989) Моделирование подземного потока в осадочных бассейнах. Геол Рундш 78 (1): 129–154

    Google ученый

  • Бетке К.М., Корбет Т.Ф. (1988) Линейные и нелинейные решения для одномерного течения уплотнения в осадочных бассейнах.Water Resour Res 24 (3): 461–467

    Google ученый

  • Бетке К.М., Ли М.К., Парк Дж. (1999) Моделирование бассейна с помощью Basin2, выпуск 4. Университет Иллинойса, Урбана, Иллинойс

  • Биот М.А. (1941) Общая теория трехмерной консолидации. J Appl Phys 12 (2): 155–164

    Google ученый

  • Био М.А. (1955) Теория упругости и уплотнения для пористого анизотропного твердого тела.J Appl Phys 26 (2): 182–185

    CAS Google ученый

  • Био М.А. (1956а) Теория деформации пористого вязкоупругого анизотропного твердого тела. J Appl Phys 27 (5): 459–467

    Google ученый

  • Био М. А. (1956b) Теория распространения упругих волн в пористом твердом теле, насыщенном жидкостью. I. Низкочастотный диапазон. J Acoust Soc Am 28 ​​(2): 168–178

    Google ученый

  • Био М.А. (1956c) Теория распространения упругих волн в пористом твердом теле, насыщенном жидкостью. II.Более высокий частотный диапазон. J Acoust Soc Am 28 ​​(2): 179–191

    Google ученый

  • Био М.А. (1972) Теория конечных деформаций пористого твердого тела. Ind Univ Math J 21 (7): 597–620

    Google ученый

  • Био М.А. (1973) Нелинейная и полулинейная реология пористого твердого тела. J Geophys Res 78 (23): 4924–4937

    Google ученый

  • Био М.А., Уиллис Д.Г. (1957) Коэффициенты упругости теории уплотнения.J Appl Mech 24: 594–601

    Google ученый

  • Bitzer K (1997) БАССЕЙН: Модель конечных элементов для моделирования консолидации, потока жидкости, переноса растворенных веществ и теплового потока в осадочных бассейнах. В: Pavlowsky-Glahn V (ed) Proc IAMG 97, CIMNE, UPC, Barcelona, ​​pp. 444–449

  • Bitzer K, Salas J, Ayora C (2000) Давление жидкости, скорости потока и процессы переноса в уплотненных осадочных породах. колонна с переходными гидравлическими свойствами.J Geochem Explor 69–70: 127–131

    Google ученый

  • Болей Б.А., Вайнер Дж. Х. (1960) Теория термических напряжений. Wiley, New York

  • Borja RI (1984) Анализ методом конечных элементов зависимого от времени поведения мягких глин. Докторская диссертация, Стэнфордский университет, Стэнфорд, Калифорния

  • Борха Р.И., Кавазанджян Э. мл. (1984) Анализ методом конечных элементов зависимого от времени поведения мягких глин. Geotech Eng Rep No. GT1, Dept Civ Eng, Stanford University, Stanford, California (Доступно у первого автора)

  • Borja RI, Kavazanjian, E Jr.(1985) Основная модель поведения «напряжение-деформация-время» «влажных» глин. Géotechnique 35 (3): 283–298

    Google ученый

  • Brace WF, Paulding B, Scholz CH (1966) Дилатансия в разрушении кристаллических пород. J Geophys Res 71 (16): 3939–3954

    Google ученый

  • Bredehoeft JD, Hanshaw BB (1968) О поддержании аномального давления жидкости. I. Мощные осадочные толщи.Geol Soc Am Bull 79 (9): 1097–1106

    Google ученый

  • Bredehoeft JD, Wesley JB, Fouch TD (1994) Моделирование происхождения давления жидкости, образования трещин и движения жидкости в бассейне Уинта, штат Юта. Am Assoc Petrol Geol Bull 78 (11): 1729–1747

    CAS Google ученый

  • Бритто А.М., Ганн М.Дж. (1987) Механика критического состояния почвы с помощью конечных элементов.Wiley, New York

  • Картрайт Дж. А., Лонерган Л. (1996) Объемное сжатие глинистых пород: механизм развития полигональных систем разломов регионального масштаба. Бассейн Res 8 (2): 183–193

    Google ученый

  • Cathles LM (1977) Анализ охлаждения интрузивов конвекцией грунтовых вод, включая кипение. Econ Geol 72 (5): 804–826

    CAS Google ученый

  • Кокко М., Райс Дж. Р. (2002) Эффекты порового давления и пороупругости в анализе кулоновского напряжения при взаимодействии землетрясений.J Geophys Res 107 (B2): ESE 2.1 1–17

    Статья Google ученый

  • Cochrane GR, Moore JC, MacKay ME, Moore GF (1994) Модель скорости и предполагаемой пористости аккреционной призмы Орегона на основе данных многоканальных сейсмических отражений: последствия для обезвоживания наносов и избыточного давления. J Geophys Res 99 (B4): 7033–7043

    Google ученый

  • Коннолли Ю.А., Подладчиков Ю.Ю. (2000) Вязкоупругое уплотнение и расчленение в зависимости от температуры в осадочных бассейнах. Тектонофизика 324 (3): 137–168

    Статья Google ученый

  • Кули Р.Л. (1975) Обзор и синтез теорий Био и Якоба-Купера движения грунтовых вод. Hydro and Water Resources Publ № 25, Центр исследований водных ресурсов, Институт исследования пустынь, Университет Невады

  • Корбет Т.Ф., Бетке К.М. (1992) Неравновесное давление флюидов и поток грунтовых вод в осадочном бассейне Западной Канады.J Geophys Res 97 (B5): 7203–7217

    Google ученый

  • Curtis GP (2002) Сравнение подходов к моделированию реактивного транспорта растворенных веществ, включая реакции разложения органических веществ множеством концевых акцепторов электронов. Comput Geosci (в печати)

  • Davis EE, Wang K, Thomson RE, Becker K, Cassidy JF (2001) Эпизод расширения морского дна и связанная с ним деформация плит, полученная в результате переходных процессов давления флюида в земной коре. J Geophys Res 106 (B10): 21953–21963

    Google ученый

  • Дьюарс Т., Ортолева П. (1994) Нелинейные динамические аспекты гидрологии глубоких бассейнов: формирование флюидного отсека и эпизодический выброс флюида. Am J Sci 294 (6): 713–755

    Google ученый

  • Detournay E, Cheng AH-D (1993) Основы пороупругости: In: Hudson JA (ed) Комплексная горная инженерия: принципы, практика и проекты, том 2.Pergamon Press, Оксфорд

    Google ученый

  • Доменико П.А., Пальчаускас В.В. (1979) Тепловое расширение флюидов и возникновение трещин в уплотненных осадках. Geol Soc Am Bull Часть 2 90 (6): 953–979

    Google ученый

  • Доменико П.А., Шварц Ф.В. (1998) Физическая и химическая гидрогеология, 2-е изд. Wiley, New York

  • Dugan B, Flemings PB (2000) Избыточное давление и поток жидкости на континентальном склоне Нью-Джерси: последствия для обрушения склона и холодных просачиваний. Science 289 (5477): 288–291

    Статья CAS PubMed Google ученый

  • Элсворт Д., Войт Б. (1991) Пороупругая реакция на вторжение. В: Wittke W (ed) Proc 7th Int Congr on Rock Mech, Aachen, vol 1, Int Soc for Rock Mech, стр 455–461

  • Энгельдер Т. (1993) Режимы напряжения в литосфере. Princeton University Press, Princeton, New Jersey

  • Fertl WH (1976) Аномальные пластовые давления.Elsevier, Amsterdam

  • Fertl WH, Chapman RE, Hotz RF (eds) (1994) Исследования аномальных давлений. Эльзевир, Амстердам

  • Freeze RA, Cherry JA (1979) Подземные воды. Прентис-Холл, Энглвуд Клиффс, Нью-Джерси

  • Галлоуэй Д.Л., Джонс Д.Р., Ингебритсен SE (1999) Оседание земли в Соединенных Штатах. Циркуляр Геологической службы США 1182

  • Gambolati G (1974) Теория течения второго порядка в трехмерных деформируемых средах.Water Resour Res 10 (6): 1217–1228

    Google ученый

  • Гарвен Г. (1989) Гидрогеологическая модель образования гигантских отложений нефтеносных песков осадочного бассейна Западной Канады. Am J Sci 289 (2): 105–166

    CAS Google ученый

  • Ge S, Garven G (1989) Тектонически индуцированный переходный поток подземных вод в форландском бассейне. В: Price RA (ed) Geophys Monography № 3, Международный союз геодезии и геофизики, стр. 145–158

  • Ge S, Garven G (1992) Гидромеханическое моделирование тектонически обусловленного потока подземных вод применительно к форландскому бассейну Аркома.J Geophys Res 97 (B6): 9119–9144

    Google ученый

  • Ge S, Garven G (1994) Теоретическая модель вызванного толчком глубокого вытеснения грунтовых вод применительно к канадским Скалистым горам. J Geophys Res 99 (B7): 13851–13868

    Google ученый

  • Герцма Дж. (1966) Проблемы механики горных пород в технологии добычи нефти. В: Proc of the 1st Int Congr of the Int Soc of Rock Mech, vol I, pp 585–594

  • Gibson RE (1958) Процесс уплотнения глинистого слоя, толщина которого увеличивается со временем.Géotechnique 8 (4): 171–182

    Google ученый

  • Gibson RE, Lo KY (1961) Теория уплотнения грунтов, проявляющих вторичное сжатие. Publ 41, Nor Geotech Inst, Осло, Норвегия

  • Giles M (1997) Диагенез: количественная перспектива. Kluwer, Dordrecht

  • Gordon DS, Flemings PB (1999) Двумерное моделирование потока грунтовых вод в меняющейся среде дельты. В: Harbaugh JW, Watney WL, Rankey EC, Slingerland R, Goldstein RH, Franseen EK (eds) Численные эксперименты в стратиграфии: последние достижения в стратиграфическом и седиментологическом компьютерном моделировании.Soc for Sediment Geol (SEPM), Spec Pub № 62

    Google ученый

  • Grecksch G, Roth F, Kümpel H-J (1999) Косейсмические изменения уровня скважины из-за землетрясения Рурмонда 1992 года по сравнению со статической деформацией решений полупространства. Geophys J Int 138 (2): 470–478

    Статья Google ученый

  • Grollimund B, Zoback MD (2000) Постледниковый прогиб и вызванные напряжения и изменения порового давления в северной части Северного моря.Тектонофизика 327 (1-2): 61–81

    Google ученый

  • Grün G-U, Wallner H, Neugebauer HJ (1989) Деформация пористой породы и поток жидкости — численное КЭ-моделирование связанной системы. Геол Рундш 78 (1): 171–182

    Google ученый

  • Gueguen Y, David C, Gavrilenko P (1991) Сети перколяции и перенос флюидов в земной коре. Geophys Res Lett 18 (5): 931–934

    Google ученый

  • Ганн М.Дж., Бритто А.М. (1981) CRISP — Руководство пользователя и программиста.Eng Dept, Cambridge University, Cambridge

  • Gwo JP, D’Azevedo EF, Frenzel H, Mayes M, Yeh G, Jardin PM, Salvage KM, Hoffman FM (2001) HBGC123D: высокопроизводительная компьютерная модель гидрогеологической и биогеохимические процессы. Comput Geosci 27 (10): 1231–1242

    Статья CAS Google ученый

  • Харрисон В.Дж., Сумма Л.Л. (1991) Палеогидрология бассейна Мексиканского залива. Am J Sci 291 (2): 109–176

    Google ученый

  • Harrold TWD, Swarbrick RE, Goulty NR (1999) Оценка порового давления по пористости глинистых пород в третичных бассейнах, Юго-Восточная Азия.Am Assoc Petrol Geol Bull 83 (7): 1057–1067

    CAS Google ученый

  • Харт Б.С., Флемингс П.Б., Дешпанде А. (1995) Пористость и давление: роль неравновесия уплотнения в развитии геопрессоров в плейстоценовом бассейне побережья Мексиканского залива. Геология 23 (1): 45–48

    Статья Google ученый

  • Haxby WF, Turcotte DL (1976) Напряжения, вызванные добавлением и удалением покрывающих пород, и связанные с ними тепловые эффекты. Геология 4 (3): 181–184

    Google ученый

  • Hickman S, Sibson R, Bruhn R (eds) (1994) Протокол семинара LXIII, Механическое участие флюидов в разломах, Отчет Геологической службы США в открытом доступе 94–228

  • Hibbitt, Karlsson, and Sorenson, Inc (1998) ABAQUS, Стандартное руководство пользователя, версия 5.8, тт. I-III. Pawtucket, Rhode Island

  • Hsieh PA (1994) Руководство по BIOT2: модель конечных элементов для моделирования осесимметричной / плоской деформации твердого тела и потока жидкости в линейно упругой пористой среде.Геологическая служба США

    Google ученый

  • Hsieh PA, Bredehoeft JD (1981) Анализ коллектора землетрясений в Денвере: случай наведенной сейсмичности. J Geophys Res 86 (B2): 903–920

    Google ученый

  • Сие П.А., Бредехофт Дж. Д., Фарр Дж. М. (1987) Определение проницаемости водоносного горизонта на основе анализа земных приливов. Water Resour Res 23 (10): 1824–1832

    Google ученый

  • Хабберт М.К., Уиллис Д.Г. (1957) Механика гидроразрыва пласта.Petroleum Trans Am Inst Mining Eng 210: 153–166

    Google ученый

  • Hubbert MK, Rubey WW (1959) Роль давления жидкости в механике надвигового разлома: I. Механика пористых твердых тел, заполненных флюидом, и ее применение для надвигового разлома. Geol Soc Am Bull 70 (2): 115–166

    Google ученый

  • Хаднат К.В., Сибер Л., Пачеко Дж. (1989) Срабатывание перекрестного разлома в результате землетрясения в результате землетрясения в Суевериш-Хиллс в ноябре 1987 года, южная Калифорния.Geophys Res Lett 16 (2): 199–202

    Google ученый

  • Humbert P (ed) (1988) Мануэль Теорик де CESAR-LCPC [Теоретический справочник CESAR-LCPC]. Laboratoire Central des Ponts et Chaussées, Париж

  • Ingebritsen SE, Sanford WE (1999) Подземные воды в геологических процессах. Cambridge University Press, Кембридж

  • Джейкоб К.Э. (1940) О течении воды в упругом артезианском водоносном горизонте. Am Geophys Union Trans 21: 574–586

    Google ученый

  • Jaeger JC, Cook NGW (1969) Основы механики горных пород.Methuen & Co, Лондон

  • Jayko AS (1996) Скорость деформации позднего кайнозоя в бассейне Ла-Хонда. В: Джейко А.С., Льюис С.Д. (ред.) К оценке сейсмического риска, связанного со слепыми разломами, регион залива Сан-Франциско, Калифорния. Отчет геолологической службы США в открытом доступе 96-0267: 74-80

  • Karig DE (1985) Структура деформации в Нанкайском желобе, Первоначальный отчет проекта глубоководного бурения 87, стр. 927–940

  • Кариг Д.Е., Хоу Г. (1992) Эксперименты по консолидации с высоким напряжением и их геологические последствия.J Geophys Res 97 (B1): 289–300

    Google ученый

  • Кейт Л. А., Римстидт Дж.Д. (1985) Численная модель уплотнения избыточного давления в сланцах. J Int Assoc Math Geol 17 (2): 115–135

    Google ученый

  • King CY, Azuma S, Ohno M, Asai Y, He P, Kitagawa Y, Igarashi G, Wakita H (2000) В поисках предвестников землетрясений в данных об уровне воды 16 близко расположенных скважин в Тоно, Япония .Geophys J Int 143 (2): 469–477

    Статья Google ученый

  • Кинг Ф.Х. (1892) Колебания уровня и скорости движения грунтовых вод на ферме экспериментальной сельскохозяйственной станции штата Висконсин в Уайтуотере, штат Висконсин. Бюллетень Министерства сельского хозяйства США 5

  • Круземан Г.П., Де Риддер Н.А. (1970) Анализ и оценка данных насосных испытаний. Бюллетень 11, Международный институт восстановления земель и импровизации, Вагенинген, Нидерланды

  • Kümpel H-J (1991) Пороупругость: параметры рассмотрены. Geophys J Int 105 (3): 783–799

    Google ученый

  • Лай В.М., Рубин Д., Кремпл Э. (1978) Введение в механику сплошных сред (пересмотрено в СИ / метрических единицах). Pergamon Press, Oxford

  • Lawn BR, Wilshaw TR (1975) Разрушение хрупких твердых тел. Cambridge University Press, Cambridge

  • Льюис Р. У., Шрефлер Б. А. (1987) Метод конечных элементов при деформации и консолидации пористых сред.Wiley, New York

  • Lippincott DK, Bredehoeft JD, Moyle WR Jr. (1985) Недавнее движение по разлому Гарлок, о чем свидетельствуют колебания уровня воды в колодце в долине Фремонт, Калифорния. J Geophys Res 90 (B2): 1911–1924

    Google ученый

  • Lohman SW (1979) Гидравлика грунтовых вод. Геологическая служба США, Professional Paper 708

  • Луо Х, Вассер Дж. (1995) Моделирование эволюции порового давления, связанной с седиментацией и поднятием осадочных бассейнов. Бассейн Res 7 (1): 35–52

    Google ученый

  • Luo X, Vasseur G (1996) Механизм геопрессования растрескивания органического вещества: численное моделирование. Am Assoc Petrol Geol Bull 80 (6): 856–874

    CAS Google ученый

  • Luo X, Vasseur G, Pouya A, Lamoureux-Var V, Poliakov A (1998) Упругопластическая деформация пористой среды применительно к моделированию уплотнения в бассейновом масштабе.Mar Petrol Geol 15 (2): 145–162

    Артикул Google ученый

  • Magara K (1968) Профиль давления подземных флюидов, равнина Нагаока, Япония. Bull Jpn Petrol Inst 10: 1–7

    Google ученый

  • Макурат А., Бартон Н., Рад Н.С., Бандис С. (1990) Изменение совместной проводимости из-за нормальной деформации и деформации сдвига в трещинах горных пород. В: Barton N, Stephansson O (eds) Proc of the Int Symp on Rock Joints, Loen, Norway, pp 535–540

  • Marone C, Raleigh CB, Scholz CH (1990) Поведение трения и конститутивное моделирование смоделированного разлома долбить. J Geophys Res 95 (B5): 7007–7025

    Google ученый

  • McMahon PB, Chapelle FH, Falls WF, Bradley PM (1992) Роль микробных процессов в связывании диагенеза песчаника с богатыми органическими веществами глинами. J Sediment Petrol 62 (1): 1–10

    Google ученый

  • McPherson BJOL, Bredehoeft JD (2001) Избыточное давление в бассейне Уинта, штат Юта: анализ с использованием трехмерной модели эволюции бассейна.Water Resour Res 37 (4): 857–871

    Google ученый

  • McPherson BJOL, Garven G (1999) Гидродинамика и механизмы избыточного давления в бассейне Сакраменто, Калифорния. Am J Sci 299 (6): 429–466

    Google ученый

  • McTigue DF (1986) Термоупругий отклик флюидонасыщенной пористой породы. J Geophys Res 91 (B9): 9533–9542

    Google ученый

  • Майнцер О. Е. (1928) Сжимаемость и упругость артезианских водоносных горизонтов.Econ Geol 23 (3): 263–291

    Google ученый

  • Маскат М. (1937) Течение однородных жидкостей через пористые среды. McGraw-Hill, Нью-Йорк

  • Национальный исследовательский совет (1996) Трещины в горных породах и поток жидкости. National Academy Press, Вашингтон, округ Колумбия

  • Neuzil CE (1986) Поток подземных вод в средах с низкой проницаемостью. Water Resour Res 22 (8): 1163–1195

    Google ученый

  • Neuzil CE (1993) Низкое давление флюида внутри сланца Пьер: переходная реакция на эрозию.Water Resour Res 29 (7): 2007–2020

    Google ученый

  • Neuzil CE (1994) Насколько проницаемы глины и сланцы? Water Resour Res 30 (2): 145–150

    Google ученый

  • Neuzil CE (1995) Аномальные давления как гидродинамические явления. Am J Sci 295 (6): 742–786

    Google ученый

  • Николсон К., Вессон Р.Л. (1990) Опасность землетрясения, связанная с закачкой в ​​глубокую скважину.Отчет Агентства по охране окружающей среды США, Бюллетень геологической службы США, 1951 г.

  • Нуришад Дж., Цанг К.Ф., Уизерспун П.А. (1984) Связанные теплогидравлические и механические явления в насыщенных трещиноватых пористых породах: численный подход. J Geophys Res 89 (B12): 10365–10373

    Google ученый

  • Нортон Д. (1982) Явления переноса жидкости и тепла, типичные для медьсодержащих плутонов на юго-востоке Аризоны.В: Титли С.Р. (ред.) Достижения в геологии медно-порфировых месторождений, юго-западная часть Северной Америки, стр. 59–72

  • Нортон Д., Найт Дж. (1977) Явления переноса в гидротермальных системах, охлаждающих плутоны. Am Jour of Sci 277 (8): 937–981

    Google ученый

  • Нур А. , Букер Дж. Р. (1972) Афтершоки, вызванные потоком поровой жидкости? Наука 175 (4024): 885–887

    Google ученый

  • Нур А., Байерли Дж. Д. (1971) Точный закон эффективного напряжения для упругого деформирования горных пород жидкостями.J Geophys Res 76 (26): 6414–6419

    Google ученый

  • Нур А., Вальдер Дж. (1990) Зависящая от времени гидравлика земной коры. В кн .: Роль флюидов в земных процессах. National Academy Press, Вашингтон, округ Колумбия

  • Оливер Дж. (1986) Тектонически вытесненные из орогенных поясов флюиды: их роль в миграции углеводородов и других геологических явлениях. Геология 14 (2): 99–102

    Google ученый

  • Ортолева П., Аль-Шайеб З., Пакетт Дж. (1995) Генезис и динамика бассейновых отсеков и уплотнений.Am J Sci 295 (4): 345–427

    Google ученый

  • Пальчаускас В. В., Доменико П.А. (1989) Давление флюидов в деформируемых пористых породах. Water Resour Res 25 (2): 203–213

    Google ученый

  • Пальчаускас В.В., Доменико П.А. (1982) Характеристика дренированной и недренированной реакции термонагруженных пород-хранилищ. Water Resour Res 18 (2): 281–290

    Google ученый

  • Пфиффнер О.А., Рамзи Дж. Г. (1982) Ограничения на скорость геологической деформации: аргументы, основанные на состояниях конечной деформации естественно деформированных горных пород.J Geophys Res 87 (B1): 311–321

    Google ученый

  • Picarelli L, Urciuoli G (1993) Effeti dell’erosione in argilliti di alta plasticità [Последствия эрозии в высокопластичных глинистых сланцах]. Riv Ital Geotec 27 (1): 29–47

    Google ученый

  • Потдевин Дж. Л., Чен В., Парк А, Чен Ю. , Ортолева П. (1992) CIRF; общий реакционно-транспортный код; фронты минерализации из-за инфильтрации реактивных флюидов.В: Kharaka YJ, Maest AS (eds) Proc 7th Int Symp on Rock-Water Interaction, pp 1047–1050

  • Press F (1965) Смещения, деформации и наклоны на телесейсмических расстояниях. J Geophys Res 70 (10): 2395–2412

    Google ученый

  • Quilty EG, Roeloffs EA (1997) Изменения уровня воды в ответ на землетрясение 20 декабря 1994 года недалеко от Паркфилда, Калифорния. Bull Seis Soc Am 87 (2): 310–317

    Google ученый

  • Raleigh CB, Healy JH, Bredehoeft JD (1976) Эксперимент по борьбе с землетрясениями в Рэнджли, Колорадо.Наука 191 (4233): 1230–1236

    Google ученый

  • Ранганатан V (1992) Обезвоживание бассейна возле соляных куполов и образование шлейфов рассола. J Geophys Res 97 (B4): 4667–4683

    Google ученый

  • Rendulic L (1936) Porenziffer und Porenwasserdruck в Тонене [Коэффициент пустотности и поровое давление воды в глинах]. Der Bauingenieur 17: 559–564

    Google ученый

  • Renshaw CE (1996) Влияние роста докритических трещин на связность сетей трещин.Water Resour Res 32 (6): 1519–1530

    Google ученый

  • Renshaw CE, Harvey CF (1994) Скорость распространения естественной трещины гидроразрыва в пороупругой среде. J Geophys Res 99 (B11): 21667–21677

    Google ученый

  • Реншоу CE, Поллард Д.Д. (1994) Численное моделирование образования совокупности трещин: модель механики трещин, согласующаяся с экспериментальными наблюдениями.J Geophys Res 99 (B5): 9359–9372

    Google ученый

  • Revil A (1999) Распространенный перенос давления и раствора: поровязкопластическая модель. Geophys Res Lett 26 (2): 255–258

    Статья CAS Google ученый

  • Рейнольдс О. (1886) Эксперименты, показывающие дилатансию, свойство гранулированных материалов. Proc of the R Inst, vol 11, pp 354–363

  • Rice JR, Cleary MP (1976) Некоторые основные решения по диффузии напряжений для насыщенных жидкостью упругих пористых сред со сжимаемыми компонентами.Rev Geophys Space Phys 14 (2): 227–241

    Google ученый

  • Rieke HH III, Chilingarian GV (1974) Уплотнение глинистых отложений. События в седиментологии, № 16. Эльзевир, Амстердам

  • Робертс С.Дж., Нанн Дж. А., Катлес Л., Сиприани Ф. Д. (1996) Изгнание флюидов с аномально высоким давлением по разломам. J Geophys Res 101 (B12): 28231–28252

    Google ученый

  • Roeloffs E (1988) Гидрологические предвестники землетрясений: обзор.Pure Appl Geophys 126 (2–4): 177–209

    Google ученый

  • Roeloffs E (1996) Пороупругие методы в изучении гидрологических явлений, связанных с землетрясениями. В: Dmowska R, Saltzman B (eds) Advances in Geophysics 37, pp 135–195

  • Roeloffs E (1998) Постоянные изменения уровня воды в колодце недалеко от Паркфилда, Калифорния, из-за местных и удаленных землетрясений. J Geophys Res 103 (B1): 869–889

    Google ученый

  • Ройстакцер С., Агнью Д.К. (1989) Влияние свойств материала пласта на реакцию уровня воды в скважинах на земные приливы и атмосферную нагрузку.J Geophys Res 94 (B9): 12403–12411

    Google ученый

  • Ройстакцер С.А., Бредехофт Дж.Д. (1988) Уровень грунтовых вод и разломов. В: Back WJ, Rosenshein S, Seaber PR (eds) Геология Северной Америки, том O-2. Гидрогеология. Geol Soc Am, pp 447–460

  • Ройстакзер С., Вольф С., Мишель Р. (1995) Повышение проницаемости мелкой земной коры как причина гидрологических изменений, вызванных землетрясениями. Nature 373 (6511): 237–239

    CAS Google ученый

  • Роско К. Х., Бурланд Дж. Б. (1968) Об общем напряженно-деформированном поведении «влажной» глины.В: Heyman J, Leckie FA (eds) Engineering plasticity, pp 535–609

  • Roscoe KH, Schofield AN, Thurairajah A (1963) Урожайность глин в состояниях более влажных, чем критическое. Géotechnique 13 (3): 211–240

    Google ученый

  • Рубей В.В., Хабберт М.К. (1959) Роль давления жидкости в механике надвиговой трещиноватости: II. Пояс надвигов в геосинклинальной области западного Вайоминга в свете гипотезы давления жидкости. Geol Soc Am Bull 70 (2): 167–206

    Google ученый

  • Рудницки Дж. В. (1985) Влияние диффузии поровой жидкости на деформацию и разрушение породы.В кн .: Базант З.П. (ред.) Механика геоматериалов; горные породы, бетон, почвы, том 15, стр. 315–347

  • Рутквист Дж., Боргессон Л., Чиджимацу М., Кобаяши А., Джинг Л., Нгуен Т.С., Нооришад Дж., Цанг Ч. — Ф (2001) гермогидромеханика частично насыщенных геологических СМИ: определяющие уравнения и формулировка четырех моделей конечных элементов. Int J Rock Mech Miner Sci 38 (1): 105–127

    Статья Google ученый

  • Саффер Д.М., Бекинс Б.А. (2002) Гидрологический контроль морфологии и механики аккреционных клиньев.Геология 30 (3): 271–274

    Google ученый

  • Schiffman RL, Chen, AT-F, Jordan JC (1969) Анализ теорий консолидации. Proc Am Soc Civil Eng 95 (SM1): 285–312

    Google ученый

  • Schneider F, Potdevin JL, Wolf S, Faille I (1996) Модель механического и химического уплотнения для имитаторов осадочных бассейнов. Тектонофизика 263 (1–4): 307–317

    Google ученый

  • Шофилд А.Н., Рот CPW (1968) Механика критических состояний почвы.McGraw-Hill, Нью-Йорк

  • Скреатон Э. Дж., Вутрих Д.Р., Драйсс С.Дж. (1990) Проницаемость, давление жидкости и скорость потока в комплексе Барбадосского хребта. J Geophys Res 95 (B6): 8997–9007

    Google ученый

  • Secor DT Jr (1965) Роль давления жидкости в соединении. Am J Sci 263 (8): 633–646

    Google ученый

  • Сегалл П. (1989) Землетрясения, вызванные извлечением жидкости.Геология 17 (10): 942–946

    Статья Google ученый

  • Сегалл П. (1992) Наведенные напряжения из-за отбора жидкости из осесимметричных коллекторов. Pure Appl Geophys 139 (3/4): 535–560

    Google ученый

  • Сегалл П., Грассо Дж. Р., Моссоп А. (1994) Пороупругое напряжение и индуцированная сейсмичность вблизи газового месторождения Лак, юго-запад Франции. J Geophys Res 99 (B8): 15423–15438

    Google ученый

  • Сегалл П. , Райс Дж. Р. (1995) Дилатансия, уплотнение и разломная неустойчивость разлома, инфильтрованного флюидом.J Geophys Res 100 (B11): 22155–22171

    Google ученый

  • Шамес И.Х. (1964) Механика деформируемого твердого тела. Прентис-Холл, Энглвуд Клиффс, Нью-Джерси

  • Шервуд Дж. Д. (1993) Пороупругость Био химически активного сланца. Proc R Soc Lond A 440: 365–377

    CAS Google ученый

  • Shi Y, Wang C-Y (1986) Создание порового давления в осадочных бассейнах: перегрузка по сравнению с акватермальным воздействием.J Geophys Res 91 (B2): 2,153–2,162

    Google ученый

  • Shi Y, Wang C-Y (1988) Создание высоких поровых давлений в аккреционных призмах: выводы из комплекса субдукции Барбадоса. J Geophys Res 93 (B8): 8893–8910

    Google ученый

  • Sibson RH (2000) Тектонический контроль максимального устойчивого избыточного давления: перераспределение флюидов при переходах напряжений. J Geochem Explor 69–70: 471–475

    Google ученый

  • Simila GW (1998) Сравнение сейсмичности и связанных систем напряжений со скоростями деформации GPS для регионов бассейна Вентура и Нортриджа (abstr).Am Assoc Petrol Geol Bull 82 (5A): 858

    Google ученый

  • Skempton AW (1954) Коэффициенты порового давления A и B. Géotechnique 4 (4): 143–147

  • Смит М.Б., Патилло П.Д. (1983) Модель материала для неупругой деформации горной породы с пространственным изменением пор давление. Int J Numer Anal Meth Geomech 7 (4): 457–468

    Google ученый

  • Штауффер П., Бекинс Б.А. (2001) Моделирование консолидации и обезвоживания около мыска аккреционного комплекса на севере Барбадоса.J Geophys Res 106 (B4): 6369–6383

    Google ученый

  • Шукле Л. (1969) Реологические аспекты механики грунтов. Wiley-Interscience, Лондон

  • Свенсон Дж. Б., Персон М. (2000) Роль трансгрессии в масштабе бассейна и уплотнения отложений в стратиформной минерализации меди: последствия для Уайт-Пайн, Мичиган, США. J Geochem Explor 69-70: 239–243

    Google ученый

  • Terzaghi K (1923) Die Berechnung der Durchlässigkeitziffer des Tones aus dem Verlauf der hydrodymanischen Spannungserscheinungen.Akad der Wissenschaften в Вене, Sitzungsberichte, Mathematisch-naturwissenschaftliche Klasse, Part IIa, 132 (3/4), pp 125–138

  • Theis CV (1935) Связь между опусканием пьезометрической поверхности и скоростью и продолжительностью сброса скважины с использованием накопителя грунтовых вод. Am Geophys Union Trans 16: 519–524

    Google ученый

  • Тимошенко С.П., Гудье Ю.Н. (1987) Теория упругости, 3-е изд. McGraw-Hill, New York

  • Tokunaga T (1996) Разработка имитатора трехмерного бассейна и его применение в реальном осадочном бассейне [на японском языке]. Докторская диссертация, Токийский университет, Токио, Япония

  • Тот Дж., Алмаси I (2001) Интерпретация наблюдаемых закономерностей флюидного потенциала в глубоком осадочном бассейне при тектоническом сжатии: Великая Венгерская равнина, Паннонский бассейн. Геофлюиды 1 (1): 11–36

    Артикул Google ученый

  • Таллис Т.Э., Таллис Дж. (1986) Экспериментальные методы деформации горных пород, в Деформация минералов и горных пород: лабораторные исследования. В: Hobbs BE, Heard HC (eds) The Paterson Volume.Am Geophys Union Geophys Monogr 36: 297–324

    Google ученый

  • Turcotte DL, Schubert G (1982) Геодинамика. Wiley, New York,

  • Unruh JR, Davisson ML, Criss RE, Moores EM (1992) Влияние многолетних солевых пружин на аномально высокое давление жидкости и активный надвиг в западной Калифорнии. Геология 20 (15): 431–434

    Google ученый

  • ван дер Камп Г. , Гейл Дж. Э. (1983) Теория земных приливов и барометрических эффектов в пористых формациях со сжимаемыми зернами.Water Resour Res 19 (2): 538–544

    Google ученый

  • van der Kamp G, Schmidt R (1997) Мониторинг общей влажности почвы в масштабе гектаров с использованием пьезометров подземных вод. Geophys Res Lett 24 (6): 719–722

    Google ученый

  • Verruijt A (1969) Упругое хранение водоносных горизонтов. В: De Wiest RJM (ред.) Поток через пористую среду, стр. 331–336.

  • Vinard PH (1998) Создание и эволюция гидравлического разрежения в мергельно-сланцевом аквитарде в Велленберге, центральная Швейцария.Thèse de D Sc, Univ. де Невшатель, Швейцария

  • Vinard P, Blumling P, McCord JP, Aristorenas G (1993) Оценка гидравлического разрежения в Велленберге, Швейцария. Int J Rock Mech Mining Sci 30 (7): 1143–1150

    Google ученый

  • Вролийк П. , Фишер А., Гискес Дж. (1991) Геохимические и геотермические свидетельства миграции флюидов в аккреционной призме Барбадоса, участок 110 ODP. Geophys Res Lett 18 (5): 947–950

    Google ученый

  • Ван Х.Ф. (1997) Влияние девиаторного напряжения на реакцию недренированного порового давления на сдвиг разлома.J Geophys Res 102 (B8): 17943–17950

    Google ученый

  • Ван Х.Ф. (2000) Теория линейной пороупругости. Princeton University Press, Принстон, Нью-Джерси

  • Ward SN (1998) О согласованности высвобождения момента землетрясения и скоростей космической геодезической деформации: Европа. Geophys J Int 135 (3): 1011–1018

    Статья Google ученый

  • Wesson RL (1981) Интерпретация изменений уровня воды, сопровождающих ползучесть разлома, и последствия для прогноза землетрясений.J Geophys Res 86 (B10): 9259–9267

    Google ученый

  • Уильямс К. Ф., Нарасимхан Т.Н. (1989) Гидрогеологические ограничения теплового потока вдоль разлома Сан-Андреас: проверка гипотез. Earth Planet Sci Lett 92 (2): 131–143

    Статья CAS Google ученый

  • Wilson AM, Garven G, Boles JR (1999) Палеогидрология бассейна Сан-Хоакин, Калифорния. Geol Soc Amr Bull 111 (3): 432–449

    Статья Google ученый

  • Zimmerman RW (2000) Сопряжение пороупругости и термоупругости.Int J Rock Mech Mining Sci 37 (1-2): 79–87

    Google ученый

  • Zoback MD, Harjes H-P (1997) Землетрясения, вызванные нагнетанием, и напряжение земной коры на глубине 9 км на площадке глубокого бурения KTB, Германия. J Geophys Res 102 (B8): 18477–18491

    Google ученый

  • Zoback MD, Lachenbruch AH (1992) Введение в специальный раздел проекта научного бурения на перевале Кахон. J Geophys Res 97 (4): 4991–4994

    Google ученый

  • Гидромеханическая муфта в геологических процессах

    Пористая кора Земли и жидкости внутри нее тесно связаны друг с другом своим механическим воздействием. В данной статье представлен обзор такой «гидромеханической» связи и исследуется современное понимание ее роли в геологических процессах. Краткое изложение теории гидромеханики и реологических моделей геологической деформации включено, чтобы поместить различные аналитические подходы в надлежащий контекст и обеспечить введение в эту широкую тему для неспециалистов.

    Эффекты гидромеханической связи широко распространены в геологии и могут быть локальными и кратковременными или региональными и очень долгосрочными. Такие явления, как отложение и эрозия, тектонизм, сейсмичность, земные приливы и барометрическая нагрузка, создают деформации, которые имеют тенденцию изменять давление жидкости. Возникающие в результате возмущения давления могут быть значительными, и многие так называемые «аномальные» давления, по-видимому, были созданы таким образом. Влияние давления флюидов на механику земной коры также очень велико. Геологические среды деформируются и разрушаются в основном в ответ на эффективное напряжение или полное напряжение за вычетом давления жидкости.В результате давления жидкости контролируют уплотнение, разуплотнение и другие типы деформации, а также соединения, разрушение при сдвиге и проскальзывание при сдвиге, включая события, вызывающие землетрясения. Контролируя деформацию и разрушение, давление жидкости также регулирует состояние напряжения в верхней коре.

    Достижения за последние 80 лет, включая теории консолидации, переходного потока подземных вод и пороупругости, были синтезированы в достаточно полную концептуальную основу для понимания и описания гидромеханической связи.Полная связь в двух или трех измерениях описывается уравнениями баланса сил для деформации в сочетании с уравнением сохранения массы для потока жидкости. Полностью связанный анализ позволяет проверять гипотезы и разрабатывать концептуальные модели. Однако строгое применение полной связи часто затруднено, потому что (1) реологическое поведение геологической среды сложно и плохо изучено и (2) архитектура, механические свойства и граничные условия, а также история деформации большинства геологических систем хорошо известны.Многое из того, что известно о гидромеханических процессах в геологических системах, получено из более простых анализов, которые игнорируют определенные аспекты твердофазного взаимодействия. Упрощения вводят ошибку, но более полный анализ обычно не требуется. Таким образом, гидромеханические анализы следует интерпретировать разумно, учитывая их ограничения. Инновационные подходы к гидромеханическому моделированию и получению критических данных могут обойти некоторые текущие ограничения и дать ответы на оставшиеся вопросы о земных процессах и поведении флюидов в земной коре.

    .

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *