Удельная теплоемкость природного газа: Таблица теплотворности

Регистр. 74-83

https://doi.org/10.1016/j.jngse.2014.04.011Получить права и содержание

Разработка природного газа связана с добычей, переработкой, хранением и транспортировкой природного газа. Правильное обращение с газом требует глубокого понимания того, как его плотность, сжимаемость, псевдодавление и удельная теплоемкость изменяются в зависимости от состояния газа. В журналах по нефти и газу и во множестве учебных материалов были представлены различные методы для оценки других свойств в широком диапазоне температур, однако доступная корреляция для изобарной удельной теплоемкости дается только для 150 °F. Сгенерировано 200 проб газовой смеси с метановой составляющей от 0,74 до 0,9. 985 с использованием нормально распределенного экспериментального плана. Учитывались вариации соответствующей удельной теплоемкости компонентов и влияние состава на удельный вес и общую удельную теплоемкость газа. Разработанная корреляция учитывает удельный вес и температуру для получения удельной теплоемкости идеального газа образца. Результат дал точность 99,75% при 150 °F по сравнению с экспериментальными данными, в отличие от результата метода изоэнтропического коэффициента, который завышал удельную теплоемкость идеального газа на 25% при той же температуре. Полученная удельная теплоемкость идеального газа по сравнению с 6000 точками данных, полученными по правилу смешивания при различных температурах, привела к коэффициенту корреляционной регрессии 0,9.999. Чтобы учесть отклонение от поведения идеального газа, в этой работе представлено значение 99,7% R в квадрате для безразмерной остаточной удельной теплоемкости как функции пониженной температуры и давления по сравнению с расчетным по уравнению состояния Старлинга-Карнахана. Эта модель является первой явной корреляцией для определения остаточной удельной теплоемкости природного газа.

Удельная теплоемкость природного газа – это количество тепла, необходимое для повышения температуры киломоля природного газа на 1 кельвин или градус Фаренгейта (в полевых единицах). Удельная теплоемкость требуется для расчета количества тепловой энергии, поглощаемой или выделяемой при повышении или понижении температуры природного газа. Это требование делает удельную теплоемкость жизненно важной при проектировании промежуточных охладителей, используемых между компрессорами при повышении давления собранного газа для обеспечения необходимой энергии для передачи по трубопроводам.

The heat energy accompanying an isobaric (constant pressure) temperature change (Abou-Kassem and Dranchuk, 1982) is given as:ΔH=nGC¯pΔTorΔH=nG∫T1T2CpⅆTwhere:

n _G  = Количество киломолей природного газа

C¯p = Изохорная средняя удельная теплоемкость

Δ T  = изменение температуры

Если изменение температуры становится изохорным объемом (ΔH): =nGC¯vΔTorΔH=nG∫T1T2CvⅆT

Выражение остается тем же, за исключением изохорной удельной теплоемкости, которая заменяет изобарический аналог. Большинство журналов и учебников по нефти и газу, кажется, пренебрегли необходимостью корреляции для удельной теплоемкости природного газа. Единственная доступная корреляция относится к показателю изоэнтропии k в зависимости от удельного веса γ _g при 150 °F, из которого можно рассчитать изобарическую удельную теплоемкость следующим образом: k150°F=2,738-log(γg )2,328,0,55<γg<1

Но,k=CpCvalso,Cp=Cv+R, где R – универсальная газовая постоянная = 8134 Дж/кмоль Kk=CpCp-R1k=1-RCpRCp=k-1k, так что Cp=kR(k-1)

Для того, что уравнение. (8) дает значение изобарной удельной теплоемкости только при температуре 150 °F, его нельзя использовать для оценки параметра при повышенных температурах. Следовательно, для этого необходима корреляция (Trube, 1957).

Фрагменты разделов

Для упрощения предполагается, что природные газы с одинаковым удельным весом имеют одни и те же компоненты в одинаковых пропорциях. Как будет видно позже, это предположение упрощает ситуацию, не влияя на результат.

Например, смесь 80 % метана и 20 % этана имеет точно такой же удельный вес (0,651), что и смесь 90 % метана и 10 % пропана. Можно было ожидать, что удельная теплоемкость будет другой, но удельная теплоемкость оказалась одинаковой при

Некоторые свойства, в том числе псевдокритическая температура и псевдокритическое давление, вычисляются как сумма парциальных псевдокритических давлений и температуры компонентов пробы природного газа (Абу-кассем и Дранчук, 1975, Фарзанех-Горд и др., 2010 г.; Джордж и Браун, 1944). Это поясняется следующими математическими выражениями: Ppc=∑i=1nyiPpciTpc=∑i=1nyiTpci

Кроме того, удельный вес может быть выражен таким же образом. Например, рассмотрим: γg=MWgasMWair=1MWair∑i=1n

Чтобы подтвердить эту корреляцию, график идеальной изобарной удельной теплоемкости, полученный из правила смешивания, показанного на рис. 7, сравнили с графиком, полученным из уравнения. (19) показано на рис. 8. На рис. 9 кросс-график изобарной удельной теплоемкости по смешению и корреляции показывает почти единичную корреляцию коэффициента регрессии. Статистический анализ в таблице 4 показывает, что стандартные отклонения констант составляют 10 ² на порядок меньше значения константы. Узкий

Идеальный газ сохраняет постоянную удельную теплоемкость независимо от его давления, пока температура постоянна. Но природный газ далек от идеала (Абоу-Кассем и Дранчук, 1975, Абу-Кассем и Дранчук, 1982, Дранчук и Куон, 1964, Фарзане-Горд и др., 2010, Джордж и Браун, 1944, Гудвин, 1961, Дранчук et al., 1976; Seifarthi and Joffe, 1952; Weissl and Joffe, 1957; Yorizane et al., 1983). Следовательно, отклонение объясняется остаточной удельной теплоемкостью, равной

Чтобы продемонстрировать, как можно применять модель, приводятся следующие примеры. Обратите внимание, что решения примера 1 приведены после каждой задачи, а решение примера 2 — в подразделе 6.2.1.

Была разработана устойчивая корреляция для изобарной удельной теплоемкости. Эта корреляция состоит из двух частей. Во-первых, это изобарная удельная теплоемкость идеального газа, определяемая уравнениями. (19), (20). Вторая часть является остатком изобарной удельной теплоемкости, заданной уравнением. (27). уравнение (19) имеет корреляцию регрессии 0,9999 и максимальную относительную ошибку 0,04. Он применим к образцам с удельным весом в диапазоне [0,55, 1,0] и температурой в диапазоне [100, 1500] K.

Авторы выражают благодарность двум анонимным рецензентам за их конструктивную критику, предложения и советы.

Каталожные номера (15)

• J.H. Абу-кассем и др.

  Расчет Z-факторов для природных газов с использованием уравнений состояния

  Дж. Кан. Домашний питомец. Технол

  (1975)

• Дж.Х. Абу-Касем и др.

  Изобарная теплоемкость природных газов при повышенных давлениях и температурах

  Proc. SPE Анну. Тех. конф. Exhibit

  (1982)

• RP Canale et al.

  Численные методы для инженеров

  (2010)

• Ю.А. Ценгель и др.

  Термодинамика: инженерный подход

  (2002)

• Б. П.М. Дранчук и др.

  Общее решение уравнений, описывающих стационарное турбулентное течение сжимаемой жидкости в круглых трубопроводах

  (1964)

• P.M. Дранчук и др.

  Компьютерный расчет коэффициентов сжимаемости природного газа с использованием корреляций Стэндинга и Каца

  Пет. соц. CIM

  (1976)

• М. Фарзане-Горд и др.

  Расчет тепловых свойств природного газа с использованием уравнения состояния AGA8

  Междунар. Дж. Хим. англ. заявл.

  (2010)

Дополнительные ссылки доступны в полной текстовой версии этой статьи.

• Новая эмпирическая модель и подход на основе нейронных сетей для оценки изобарной теплоемкости природного газа

  2022, Journal of Natural Gas Science and Engineering

  Изобарная теплоемкость природного газа сама по себе является важным теплофизическим свойством непосредственно связан с термодинамическими энергетическими функциями, поэтому его достоверное предсказание может открыть новое окно для лучшего создания основы для его теоретических и инженерных исследований. В настоящем исследовании новая точная и простая эмпирическая корреляция в зависимости от удельного веса (γg), температуры ( T ), а давление ( P ) было разработано для быстрой оценки изобарной удельной теплоемкости ( C p ) природного газа без использования состава газа. Из-за ограничений предложенных экспериментальных моделей и соотношений, полученных из уравнений коэффициента сжимаемости газа (Z-фактора) в литературе, для определенного диапазона температуры, давления и удельного веса, искусственная нейронная сеть (ИНС), основанная на методе обратного распространения, также была применяется для надежного предсказания C p природного газа. 847 наборов данных из различных диапазонов T , P и γg были использованы для разработки архитектуры и топологии нейронной сети. Более того, генетический алгоритм (GA) и оптимизация роя частиц (PS) в качестве алгоритмов стохастического поиска на основе популяции также использовались для оптимизации весов и смещений сетей, чтобы установить наилучшую комбинацию входных переменных, ведущую к минимуму C p. ИНС продемонстрировала точный и многообещающий прогноз с коэффициентом корреляции 0,9.9691 и 0,99518 для общего набора данных и тестовых данных соответственно.

• Неизотермическая модель ствола скважины для резервуаров с высоким давлением и высокой температурой природного газа и ее применение для уменьшения отложений парафина

  2019, Журнал науки и техники о природном газе

  проектирование заканчивания, оптимизация добычи и обеспечение притока в нефтяных и газовых скважинах. В местах, где отложения парафина или парафина вдоль ствола скважины вызывают озабоченность, необходима неизотермическая модель ствола скважины для анализа рисков закупорки ствола скважины в различных условиях эксплуатации/коллектора и разработки соответствующих подходов к смягчению последствий. В этом исследовании предлагается неизотермическая модель ствола скважины для коллекторов природного газа с высоким давлением и высокой температурой (HPHT). Математическая основа, изложенная в этой статье, также может быть использована в качестве шаблона для моделирования закачки газа в глубокие скважины. Полевые случаи используются для калибровки и проверки представленной модели, наряду с обсуждением связанных неопределенностей. Поддержание температуры устья скважины выше желаемого уровня имеет решающее значение для смягчения отложений парафина/парафина, и было обнаружено, что наиболее эффективными методами минимизации падения температуры вдоль ствола скважины являются: увеличение производительности за счет гидроразрыва пласта; выбор оптимального размера НКТ и нанесение теплоизоляционного покрытия на НКТ.

• Об изобарной удельной теплоемкости природного газа

  2014, Равновесия в жидкой фазе

  Колориметр, оснащенный газовым бустером в сочетании с PVT-ячейкой, был использован для измерения теплоемкости природного газа с различным содержанием примесей . На основании новых экспериментальных и литературных данных было проведено общее исследование изобарной удельной теплоемкости с использованием уравнения состояния Джаррахиана–Гейдаряна (J–H-EOS). Получена модель, справедливая в широком диапазоне давлений (0,1–40 МПа) и температур (250–414 К). Среднее арифметическое абсолютной погрешности модели приемлемо в инженерных расчетах и ​​имеет преимущество перед другими методами в своем классе.

• Тепловое численное моделирование подводных объектов добычи газа на месторождении Амистад

  2020, Offshore Technology Conference Brasil 2019, OTCB 2019

• Моделирование термодинамических свойств дизельного топлива и бензина в цилиндрах дизельного двигателя Исследование горения

  2018, Энергия и топливо

• Новый практический метод оценки коэффициента Джоуля–Томсона для природных газов

  2018, Journal of Petroleum Exploration and Production Technology

• Исследовательская статья

  Характеристики, очистка и управление сбросом бытовых сточных вод на газоперерабатывающих заводах Южного Парса

  Journal of Natural Gas Science and Engineering, Volume 19, 2014, pp. 91-97

  Неправильная или неадекватная очистка, обработка и удаление бытовых сточных вод могут иметь далеко идущие последствия для окружающей среды. Эти воздействия являются причинами для управления и регулирования газоперерабатывающих заводов Южного Парса. Вспенивание, высокое содержание взвешенных веществ, высокая биоразлагаемость материала и низкий уровень pH являются основными причинами проблем с загрязнением при очистке бытовых сточных вод (процесс активного ила) на газоперерабатывающем заводе. Недавний осмотр комплекса санитарной обработки показал, что во входном отстойнике и аэротенке установки произошло значительное пенообразование, а также увеличилось БПК (биохимическая потребность в кислороде) сточных вод. Цель настоящего исследования состоит в том, чтобы (а) сосредоточиться на оценке эффективности процесса активного ила и потенциальных причинах загрязнения, которые были получены в результате наблюдений и лабораторных результатов на газоперерабатывающем заводе «Южный Парс» (б) обсудить влияние этих причин. по спецификации сточных вод, (c) для анализа оперативного управления и модификации существующей системы активного ила и (d) по результатам предложить некоторые методы контроля загрязнения на заводе.

• Научная статья

  Термодинамическое описание H

  ₂ S–H ₂ Растворы O–NaCl при температурах до 573 К и давлениях до 40 МПа

  Химическая геология, том 424, 2016-1 стр.1

  Надежные экспериментальные результаты были отобраны из литературы (с использованием более 700 данных) для разработки термодинамической модели для расчета растворимости сероводорода (H ₂ S) в чистой воде и в водных растворах NaCl между 283 и 573 К, 0,1 –40 МПа и м _с 0–6 моль·кг ^{− 1} . Термодинамические свойства чистых компонентов рассчитаны с использованием высокоточных многопараметрических уравнений состояния для H ₂ S (Lemmon, Span, 2006) и для H ₂ O (Wagner, Pruss, 2002). Термодинамические свойства H ₂ S(aq) при бесконечном разбавлении были основаны на константах закона Генри, полученных из модели SOCW (Sedlbauer et al., 2000) и представленных Majer et al. (2008). Определены коэффициенты активности H ₂ S в чистой воде и в растворах NaCl обрабатывали с использованием модели взаимодействия Питцера. Параметры Питцера для H ₂ S в бинарных и тройных растворах были определены заново, а параметры для NaCl (водн.) в системе без H ₂ S были взяты из обзора Archer (1992). Выбранные для корреляции экспериментальные растворимости воспроизводятся моделью со средними относительными отклонениями 5,2 % и 6,1 % для H ₂ S–H ₂ O и для H ₂ S–H ₂ Системы O–NaCl соответственно. Эти значения сравнимы с экспериментальной неопределенностью данных растворимости. Новая модель позволяет термодинамически непротиворечиво описать многие другие свойства жидкой фазы в тройной системе H ₂ S–H ₂ O–NaCl, в том числе коэффициенты активности H ₂ S и NaCl, осмотические коэффициенты , константы Сеченова, молярный объем и плотность объемной жидкости. Эти свойства можно рассчитать для любого H ₂ Концентрации S и NaCl до насыщения галита. Модель доступна в виде компьютерного кода, который свободно распространяется.

• Научная статья

  Прогноз изотерм адсорбции смесей н-альдегидов с использованием теории функционала плотности в сочетании с уравнением состояния Пенга-Робинсона

  разделение веществ, имеющих очень близкие давления паров, адсорбция является многообещающим методом разделения. Знание изотерм адсорбции, а также явлений капиллярной конденсации необходимо для проектирования и управления процессом. Обычно эти свойства получали опытным путем. Одним из важных технических примеров является очистка н-альдегидов, полученных гидроформилированием олефинов. В случае н-альдегидов экспериментальной информации в литературе найти не удалось. Поэтому теоретический подход к расчету изотерм адсорбции будет очень полезен. Для теоретического моделирования изотерм адсорбции чистых н-альдегидов и смесей н-альдегидов применяется теория функционала плотности (ТФП), в которой термодинамические свойства выражаются как функционалы от пространственно изменяющейся плотности. В этой работе члены свободной энергии большой потенциальной функции рассчитываются по УС Пенга-Робинсона для моделирования реальных молекул, например, н-альдегидов и их смесей. Взаимодействие между жидкостью и стенкой характеризуется внешним потенциалом, и в данной работе предполагается потенциал Стила 10-4-3. На этом фоне приведены расчеты для одномерных щелевых пор в широком диапазоне давлений, начиная от разбавленного газа и заканчивая конденсатной жидкой фазой. Исследовано влияние изменения температуры, потенциалов стенок и длины цепи н-альдегида. Полученные изотермы адсорбции показывают, что адсорбция может быть перспективной технологией для разделения длинноцепочечных н-альдегидов, имеющих очень близкие температуры кипения; однако требуется дальнейшая оптимизация.

• Исследовательская статья

  Расширенное кубическое уравнение состояния с новым привлекательным членом (α) существующих в притягивающем члене кубических уравнений состояния (CEOS). Большинство α-функций пытались модифицировать предсказание давления паров полярных компонентов, в то время как другие модификации были сосредоточены как на полярных, так и на неполярных соединениях, а другие соотношения учитывали разложение полиномов в ацентрическом факторе (

  ω ) и уменьшенную температуру ( T _r ) для более точного прогнозирования давления пара. В большинстве случаев, таких как уравнения состояния Соава и Пенга – Робинсона, предлагаемые α-функции не демонстрируют предельного поведения при бесконечном увеличении температуры. Кроме того, некомпетентность многих α-функций в описании сверхкритического поведения флюидов была изменена путем определения конкретных параметров для некоторых различных компонентов или переключения α-функций. Такие подходы могут создать трудности для расчета свойств, в которых есть уравнения производных состояния. В этой работе была предложена новая α-функция для улучшения привлекательного члена уравнения состояния Пенга-Робинсона. Предложенная модель способна прогнозировать давление насыщенного пара легких газов, полярных, неполярных и тяжелых углеводородных соединений. Нормальная температура кипения ( T _b ) используется в качестве дополнительного параметра вместе с ацентрическим фактором ( ω ) и приведенной температурой ( T _r ) для повышения способности предложенной α-функции в прогнозировании поведения флюидной фазы особенно для нефтяных фракций и тяжелых фракций, присутствующих в пробах пластовых флюидов. Кроме того, вводятся два дискриминационных индекса ( λ ₁ , λ ₂ ) для обработки всех чистых веществ и классификации их по отдельным группам для присвоения каждой группе специальных коэффициентов. Было собрано экспериментальное давление паров 31 различных чистых компонентов, 11 бинарных смесей и 12 проб пластовой нефти, чтобы оценить эффективность предложенной модели по сравнению с исходной моделью Пенга-Робинсона. Также было выполнено сравнение между предложенной моделью и другими мощными уравнениями состояния, такими как модифицированная модель PR, PSRK и PC-SAFT, результаты которого показывают, что новая предложенная модель имеет лучшие результаты по сравнению с упомянутыми методами, особенно для сложных смесей. и пластовых флюидов. Кроме того, предложенная α-функция демонстрирует приемлемое предельное поведение при приближении температуры к бесконечности и способна описывать поведение жидкой фазы в сверхкритической области.

• Исследовательская статья

  Соответствующий основанный на состояниях метод оценки коэффициентов сжимаемости природного газа

  Journal of Molecular Liquids, Volume 216, 2016, pp. 25-34 предложена модель расчета/оценки коэффициента сжимаемости газа ( z -фактор) природных газов. Метод применяет алгоритм программирования экспрессии генов (GEP). Параметры новой модели включают псевдоприведенное давление и псевдоприведенную температуру. Для оценки производительности и точности разработанной модели одновременно применялись несколько статистических и графических анализов ошибок. Кроме того, были проведены сравнения между этим методом и наиболее широко используемыми корреляциями и уравнениями состояния (EoS), доступными в литературе. Различные статистические параметры также используются для оценки достоверности и прогностической способности недавно разработанного метода. Кроме того, метод кредитного плеча (график Уильямса) используется для определения области возможностей прогнозирования новой модели z-фактора и для обнаружения любых возможных ошибочных точек данных. Полученные результаты демонстрируют, что вновь предложенная модель более надежна и эффективна, чем эмпирические модели и методы EoS для прогнозирования z -факторы природных газов.

• Исследовательская статья

  Критерий определения явления пересечения в уравнении состояния с преобразованием объема

  ) для достижения более точных прогнозов плотности для чистых соединений и смесей. Предыдущие исследования показывают, что зависящее от температуры УС, переведенное по объему, может привести к пересечению изотерм давление-объем для чистого соединения, что приводит к аномальному поведению, заключающемуся в том, что прогнозируемый молярный объем для чистого компонента может быть ниже при более высокой температуре при изобарическое состояние. Такое явление кроссовера не может последовательно предсказать термодинамические свойства чистого соединения, например, дает отрицательное изобарическое тепловое расширение. В этом исследовании мы разрабатываем краткий критерий для оценки того, приведет ли EOS с преобразованием объема к проблемам пересечения, и если да, то в каком диапазоне температур и давлений возникает явление пересечения. Недавно предложенные объемные переводы оцениваются на основе разработанного критерия. Для различных типов температурно-зависимых перемещений объема мы получаем определенные условия температура/давление, при которых, безусловно, не существует явления кроссовера.

¹

Тел.: +44 7796 722474; Факс: +44 (0) 1223 333450.

²

Тел.: +234 803 206 7676.

Теплоемкость | PNG 520: Фазовое поведение природного газа и конденсатных жидкостей

Теплоемкость с постоянным объемом определяется по формуле:

Cv(∂U∂T)VЭто уравнение отображается неправильно из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе «Технические требования» в руководстве.

(19.1)

Чтобы увидеть физический смысл теплоемкости постоянного объема, рассмотрим 1 фунт-моль газа в контейнере с жесткими стенками (постоянного объема). Через стенки емкости в систему подводится тепло, и температура газа повышается. Очевидно, что повышение температуры (ΔT) Это уравнение не отображается должным образом из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе «Технические требования» в руководстве. ) пропорциональна количеству подведенного тепла,

Q∝ΔTЭто уравнение не отображается должным образом из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе «Технические требования» в руководстве.

(19.2)

Введение константы пропорциональности «cv»,

Q=cvΔTЭто уравнение не отображается должным образом из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе «Технические требования» в руководстве.

(19.3)

В нашем эксперименте работа не совершалась, так как границы (стенки) системы оставались неизменными. Применяя первый закон термодинамики к этой замкнутой системе, мы имеем:

ΔU=cvΔTЭто уравнение не отображается должным образом из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе «Технические требования» в руководстве.

(19.4)

Следовательно, для бесконечно малых изменений

Cv=(∂U∂T)VЭто уравнение отображается неправильно из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе «Технические требования» в руководстве.

(19,5)

Как мы видели, постоянной объемной теплоемкостью называется количество теплоты, необходимое для повышения температуры газа на один градус при сохранении своего объема .

Теперь рассмотрим тот же 1 фунт-моль газа, заключенный в поршне-цилиндровом оборудовании (т. е. в системе с нежесткими стенками или границами). Когда в систему добавляется тепло, температура газа повышается, и газ расширяется, так что давление в системе остается неизменным в любое время . Поршень вытесняет объем ΔЭто уравнение отображается неправильно из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе «Технические требования» в руководстве. V и газ увеличивает свою температуру в ΔЭто уравнение не отображается должным образом из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе «Технические требования». Опять же, повышение температуры (ΔЭто уравнение не отображается должным образом из-за несовместимого браузера. См. Технические требования в руководстве для получения списка совместимых браузеров.T) пропорционально количеству добавленного тепла, и новая константа пропорциональности, которую мы используем вот «с _p ”,

Q=cPΔTЭто уравнение не отображается должным образом из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе «Технические требования» в руководстве.

(19.6)

На этот раз некоторая работа была проделана, потому что границы (стенки) системы изменились с их первоначального положения. Применяя первый закон термодинамики к этой закрытой системе, мы получаем:

ΔU=Q−WЭто уравнение не отображается должным образом из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе «Технические требования» в руководстве.

(19.7)

Если давление оставалось одинаковым как внутри, так и снаружи контейнера, система произвела некоторую работу против окружающей среды в размере W=PΔVЭто уравнение не отображается должным образом из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе «Технические требования» в Руководстве. Введение (19.7) в (19.6),

ΔU+PΔV=cPΔTЭто уравнение не отображается должным образом из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе «Технические требования» в руководстве.

(19,8)

Левая часть этого уравнения представляет собой определение изменения энтальпии (ΔHЭто уравнение не отображается должным образом из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе Технические требования в руководстве. ) для процесса с постоянным давлением. Следовательно:

ΔH=cPΔTЭто уравнение не отображается должным образом из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе «Технические требования» в руководстве.

(19.9)

Наконец, для бесконечно малых изменений

cP=(∂H∂T)VЭто уравнение не отображается должным образом из-за несовместимого браузера. Список совместимых браузеров см. в разделе «Технические требования» в руководстве.

(19.10)